导读:本文包含了等径挤压论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:7075铝合金,等径角挤压,挤压道次,耐蚀性
等径挤压论文文献综述
丁文文,李涛,吴何畏[1]（2019）在《等径角挤压道次对7075铝合金组织和腐蚀性能的影响》一文中研究指出对7075铝合金进行等径角挤压(ECAP)以及热处理,并通过实验测试方法观察ECAP道次对其组织和腐蚀性能的影响。研究结果表明:经过4道次ECAP处理后,晶粒发生显着细化,第2相出现了长大现象;固溶时效后,晶粒尺寸发生了长大; ECAP道次增加会提高腐蚀电位,降低腐蚀电流密度,有效提高材料耐蚀性,提高钝化膜耐蚀性能;当变形道次提高后,将会使腐蚀凹坑的数量及尺寸都减小,形成结构完整的氧化膜,显着增强其耐蚀性;经过ECAP处理后,减小了第2相晶界的偏析程度,使晶界部位的棒状第2相尺寸与数理都发生明显降低,阻碍晶界的腐蚀过程。(本文来源于《锻压技术》期刊2019年09期）
李萍,魏学峰,聂爱琴,段自豪,周玉峰[2]（2019）在《纯钨闭塞式双通道等径角挤压数值模拟及实验研究》一文中研究指出采用数值模拟的方法分析单道次纯钨闭塞式双通道等径角挤压工艺的变形特点,并对比等径角挤压工艺和双通道等径角挤压工艺经过Bc路径4道次变形后的应变积累和分布特点。同时,为验证有限元模拟的准确性,开展了物理实验。结果表明,闭塞式双通道等径角挤压变形过程可分为初始阶段、镦粗成形阶段、剪切变形阶段和最终成形阶段。3种工艺经4道次变形后均发生较大的应变积累,但是由于闭式模膛对试样头部的镦粗作用,闭塞式双通道等径角挤压经过4道次变形后等效应变量最大,且等效应变分布最均匀。通过对模具应力的分析,闭塞式双通道等径角挤压和双通道等径角挤压工艺可以有效解决等径角挤压工艺冲头偏载问题,且试样经闭塞式双通道等径角挤压变形后具有较大的静水压力,提高了纯钨塑性,有利于进行多道次变形。闭塞式双通道等径角挤压工艺变形后的试样可分为4个区域:剪切变形区、伸长变形区、头部小变形区和尾部未变形区。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2019年03期）
雷维维[3]（2019）在《包铁纯镁室温等径角挤压组织演变及力学性能研究》一文中研究指出镁及镁合金在工业中具备很好的应用前景,但由于其为密排六方(HCP)结构,室温变形时只有有限的滑移系启动,塑性差,加工时易开裂,限制了其生产应用。本文采用纯铁包覆正挤压态纯镁圆棒,实现了纯镁室温等径角挤压(ECAP)大塑性变形,获得了不同挤压道次的纯镁ECAP变形试样,并对其进行了退火处理。使用扫描电子显微镜-电子背散射衍射(SEM-EBSD)技术分析变形态及退火态试样的组织变化及织构演变,使用SEM-EBSD/透射电子显微镜(TEM)分析变形试样的微区形貌结构及变形机制,使用电子万能试验机分析ECAP变形态及退火态试样的室温压缩力学性能变化。旨在揭示细晶纯镁在室温下ECAP变形后显微组织、力学性能的演变规律,微观变形机制以及退火后显微组织及力学性能的稳定性,为制备超细晶/纳米晶镁或镁合金奠定技术基础,为大尺寸块体超细晶/纳米晶纯镁及镁合金材料的开发和成形加工提供理论依据。正挤压后,纯镁晶粒尺寸明显细化,组织分布比较均匀。基面织构几乎与试样的挤出方向(ED)相平行,(10~—10)柱面和(10~—11)锥面织构则相对较弱。纯镁试样的压缩屈服强度(CYS),抗压强度(UCS)及压缩应变(CS)均有提高,尤其是UCS,提高很显着,这是变形过程中拉伸孪生引起的二次硬化造成的。ECAP挤压后,纯镁试样晶粒细化,组织分布更加均匀。随着挤压道次增加,晶粒取向由柱面向基面转变,四道次后大部分晶粒的c轴平行于横截面方向(TD)。试样的CYS、UCS及CS均先减小后增加,四道次后,由于晶粒细化作用,压缩力学性能达到最大。对不同道次ECAP变形试样在200℃×30 min退火处理后,退火组织均发生了静态再结晶(SRX),晶粒尺寸变大。当挤压道次从一道次增加到四道次时,织构强度呈现出先变弱后增强的趋势,一道次后的退火织构极密度仍为最强。二道次退火试样的CYS、UCS及CS均最小,一道次退火试样的CYS为最大,而四道次退火试样的CS为最大。一道次ECAP纯镁试样在150℃×60 min退火处理后,晶粒尺寸大小不一,组织分布不均。200℃×30 min退火处理后,退火组织发生明显SRX,平均晶粒尺寸最小,织构强度最弱。随着退火温度升高,织构由于晶粒定向生长而逐渐增强,在300℃×15 min退火处理后达到最强且织构位置向ED发生倾斜。200℃×30 min退火处理后,由于晶粒尺寸最小,退火试样CYS,UCS及CS都是最佳的。四道次ECAP试样经过150℃×60 min退火处理后,晶粒尺寸最小。随着退火温度的升高,晶粒尺寸变大。四道次试样退火处理后,部分晶粒发生定向再结晶及定向生长,退火织构强度略高于变形织构,但是退火织构的强度整体依然很弱。四道次ECAP试样经过150℃×60 min退火处理后,平均晶粒尺寸最小,CYS,UCS及CS均为最好。250℃×30 min退火处理后,由于组织中孪晶的存在,试样的CYS要高于200℃×30 min退火处理试样。退火试样的UCS及CS则随着退火温度的升高而依次降低。纯镁室温ECAP变形时,以(0001)基面滑移为主要的变形模式。在二道次ECAP挤压中,晶粒进一步细化,包括(10~—10)和(11~—20)在内的柱面滑移和(10~—11),(11~—21)和(11~—22)在内的锥面滑移的非基面滑移系激活。纯镁试样经过一道次ECAP后,ECAP产生的剧塑性应变导致试样晶粒被拉长,出现大量亚晶,DRX细晶以及局部剪切带。随着应变的增加,剪切带逐渐消失。二道次后,晶粒尺寸由于DRX进一步细化。四道次后,晶粒为细小的等轴形貌,组织分布最为均匀。一道次ECAP后,变形织构与DRX织构类似,DRX机制主要为连续动态再结晶(CDRX)。四道次后,在DRX织构中还出现了由新取向DRX晶粒构成的新的织构组分,DRX机制为CDRX和非连续动态再结晶(DDRX)并存。在纯镁室温四道次ECAP中,(10~—12)拉伸孪生都参与了变形,因而孪生动态再结晶(TDRX)也是DRX机制之一。(本文来源于《太原理工大学》期刊2019-05-01）
赵广伟,樊建锋,张华,张强,董洪标[4]（2019）在《电脉冲处理和等径角挤压对AZ31镁合金组织与性能的影响》一文中研究指出设计了一组ECAP和电脉冲处理实验来研究ECAP和电脉冲处理参数与AZ31镁合金微观组织演变之间的关系。对ECAP后的AZ31镁合金在室温下进行多道次轧制,然后通过高能电脉冲处理促进轧制后的AZ31镁合金的静态再结晶。通过分析电脉冲过程中合金体系内的能量变化和电脉冲的回复效应作用,揭示电脉冲促进再结晶过程的机理。结果表明:AZ31镁合金经过输出脉宽50μs、电流密度4.55×10~9A/m~2的电脉冲处理5 min后,样品晶粒尺寸从25μm减小到1.05μm,屈服强度和极限拉伸强度分别是316 MPa和425 MPa,伸长率为12.9%。(本文来源于《铸造技术》期刊2019年04期）
樊栋祥[5]（2019）在《超轻LA141镁锂合金的等径角挤压及其强塑化行为研究》一文中研究指出近年来,飞速发展的汽车及航空工业对新颖且轻量化材料的需求极为迫切,而镁锂合金作为密度最小的金属结构材料受到青睐。特别是,超轻LA141镁锂合金室温下为体心立方的β相,使其具有很好的塑性变形能力。然而,该合金的强度较低,导致其应用受限。所以,探索一种有效的变形工艺及热处理工艺参数,让其在强度提高的同时塑性至少保持不变或有所提高,这对于LA141镁锂合金的发展与应用具有深远的意义。本研究采用等径角挤压技术(ECAP)和等径角挤压-轧制技术(ECAP+RL)对LA141镁锂合金进行塑性变形,并在不同温度下退火,研究不同变形工艺及退火温度对试验合金物相组成、晶粒度、断口形貌及力学性能的影响,并分析其室温晶粒细化机理及其强化机制。主要研究结果如下:(1)原始态LA141镁锂合金晶粒尺寸约为65um,随着ECAP变形道次的增加晶粒尺寸被显着细化,2道次和3道次后晶粒尺寸分别约为12.5um和10um;E轧制后ECAP试样组织被拉成长条状,晶粒呈现出定向排列,随压下量的增加,长条状组织被逐渐细化趋于纤维状;(2)2道次ECAP试样与轧制20%后的ECAP最佳退火工艺参数为210℃×1h。2道次ECAP试样在经210℃×1h退火后,晶粒尺寸约为5~10um的细小等轴晶;轧制20%后的ECAP试样经过210℃×1h退火后,晶粒尺寸约为10~15um的等轴晶;(3)原始LA141镁锂合金试样在ECAP挤压2道次后,试样屈服强度(R_e)、抗拉强度(R_m)及延伸率(A)分别为170MPa、195MPa、24.2%,相比于原始态分别提高了44.1%、38.3%、120%;轧制20%后的ECAP在210℃×1h退火后,试样的R_e、R_m及A分别为157MPa、197MPa、28%,相比于原始态分别提高了33%、39.7%、155%;(4)轧制20%后的ECAP试样的R_e、R_m及A分别为172MPa、190MPa、17.3%,相比于原始态分别提高了47.5%、34.8%、57.3%;轧制20%后的ECAP试样经210℃×1h退火后,试样的R_e、R_m及A分别为145MPa、210MPa、23.8%,相比于原始态分别提高了23%、48.9%、116.4%;(5)通过SEM对合金室温拉伸断口形貌观察可知,每种工艺下合金断口均存在大量的韧窝,这表明合金断裂机制为韧性断裂;但是ECAP挤压2道次的试样在210℃×1h退火后,试样断口形貌韧窝大小及分布均匀,深度较深且形状趋于等轴型,表明试样断裂时所受到的应力状态为均匀性应变。(本文来源于《兰州理工大学》期刊2019-03-14）
李南南,骆晓东[6]（2019）在《等径角挤压Mg-4Zn合金的热变形率控制机制与可加工性》一文中研究指出采用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为200～350℃,应变速率为0.001～1s~(-1)时对等径角挤压制备的Mg-4Zn合金进行压缩试验,利用双曲正弦本构关系式计算变形激活能。结果表明,Mg-4Zn合金热变形激活能随应变的增加而增加。变形初期的率控制机制为晶格自扩散,而变形后期为位错交滑移。根据动态材料模型,建立了Mg-4Zn合金的加工图。由于变形后期非基面滑移和位错交滑移的启动促进了动态再结晶过程,使得失稳区的面积随应变增加而减小。可加工区间温度位于260～350℃,应变速率在0.01～0.1s~(-1)范围内。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年02期）
李文博[7]（2018）在《等径角挤压汽车用高强铝合金的组织和性能》一文中研究指出对汽车用7075高强铝合金进行了等径角挤压,对比分析了挤压前后的显微组织和力学性能。结果表明:等径角挤压后试样的平均晶粒尺寸为3.5μm,比等径角挤压前减小7.5μm;抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别达到612MPa、540 MPa、16.4%,比等径角挤压前增大38 MPa、35 MPa、4.8%。等径角挤压明显提高了汽车用7075高强铝合金的力学性能。(本文来源于《热加工工艺》期刊2018年21期）
房永强,杨军红,郑晓斐[8]（2018）在《等径角挤压对Zn-60Al合金疲劳行为的影响》一文中研究指出采用两种不同的挤压方式对铸态Zn-60Al合金进行了多道次的等径角挤压处理(ECAE),研究了合金的疲劳性能。结果表明,在经过多道次的ECAE处理后,合金的疲劳性能得到显着改善。合金的疲劳极限从铸态条件下的80 MPa增加到130 MPa;随着挤压道次的增加,合金硬度和强度出现"软化效应",而伸长率随着挤压道次的增加而增大;经过ECAE后,合金的断裂方式也发生了改变。(本文来源于《铸造技术》期刊2018年10期）
薛克敏,易成坷,段自豪,甘国强,李萍[9]（2018）在《双通道等径角挤压试样变形不均匀性有限元分析》一文中研究指出通过对双通道等径角挤压变形过程的数值模拟,获得了不同路径4个道次各变形区的等效应变分布图,分析了挤压试样变形不均匀现象及其形成原因。结果表明,双通道等径角挤压中存在4种变形区,其中与冲头接触的区域应变值几乎保持挤压前的水平,该区域的存在是造成试样变形不均匀的主要原因。多道次挤压中试样的均匀性不仅与旋转方式有关,还与试样的放置方式有关。采用A路径的试样应变均匀性优于B路径;采用A路径进行挤压,在2道次挤压后试样左右剪切变形区等效应变呈现一端大一端小的分布状态,在3、4道次挤压中采取大+小剪切变形区处于冲头一侧的放置方式,试样等效应变的均值最高;采取小+大剪切变形区处于冲头一侧的放置方式,制备试样等效应变分布最为均匀。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2018年04期）
宋鹏飞,董新龙,付应乾,索涛[10]（2018）在《基于等径通道挤压法的超细晶铜动态剪切变形行为实验研究》一文中研究指出采用等径通道挤压(ECAP)法制备了超细晶铜,分析其微结构的热稳定性及其对材料动态力学性能的影响。利用Hopkinson压杆及MTS液压伺服实验机对ECAP超细晶铜和原始铜帽型剪切试样进行应变控制加载,结合图像数字相关法及"冻结"回收试样的微观和X射线衍射分析,对其动态剪切变形行为及微观组织演化开展研究。结果表明:ECAP后的超细晶铜在准静态剪切下具有应变硬化特征,但在高应变率下剪切应力-剪切应变曲线呈软化特征;高加载率下产生动态再结晶的绝热剪切带是导致应变硬化率为负的原因;按塑性功计算的超细晶铜再结晶温度仅为325 K,因此超细晶铜在高应变率下易发生绝热剪切失稳变形现象。(本文来源于《兵工学报》期刊2018年04期）
等径挤压论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用数值模拟的方法分析单道次纯钨闭塞式双通道等径角挤压工艺的变形特点,并对比等径角挤压工艺和双通道等径角挤压工艺经过Bc路径4道次变形后的应变积累和分布特点。同时,为验证有限元模拟的准确性,开展了物理实验。结果表明,闭塞式双通道等径角挤压变形过程可分为初始阶段、镦粗成形阶段、剪切变形阶段和最终成形阶段。3种工艺经4道次变形后均发生较大的应变积累,但是由于闭式模膛对试样头部的镦粗作用,闭塞式双通道等径角挤压经过4道次变形后等效应变量最大,且等效应变分布最均匀。通过对模具应力的分析,闭塞式双通道等径角挤压和双通道等径角挤压工艺可以有效解决等径角挤压工艺冲头偏载问题,且试样经闭塞式双通道等径角挤压变形后具有较大的静水压力,提高了纯钨塑性,有利于进行多道次变形。闭塞式双通道等径角挤压工艺变形后的试样可分为4个区域:剪切变形区、伸长变形区、头部小变形区和尾部未变形区。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
等径挤压论文参考文献
[1].丁文文,李涛,吴何畏.等径角挤压道次对7075铝合金组织和腐蚀性能的影响[J].锻压技术.2019
[2].李萍,魏学峰,聂爱琴,段自豪,周玉峰.纯钨闭塞式双通道等径角挤压数值模拟及实验研究[J].塑性工程学报.2019
[3].雷维维.包铁纯镁室温等径角挤压组织演变及力学性能研究[D].太原理工大学.2019
[4].赵广伟,樊建锋,张华,张强,董洪标.电脉冲处理和等径角挤压对AZ31镁合金组织与性能的影响[J].铸造技术.2019
[5].樊栋祥.超轻LA141镁锂合金的等径角挤压及其强塑化行为研究[D].兰州理工大学.2019
[6].李南南,骆晓东.等径角挤压Mg-4Zn合金的热变形率控制机制与可加工性[J].特种铸造及有色合金.2019
[7].李文博.等径角挤压汽车用高强铝合金的组织和性能[J].热加工工艺.2018
[8].房永强,杨军红,郑晓斐.等径角挤压对Zn-60Al合金疲劳行为的影响[J].铸造技术.2018
[9].薛克敏,易成坷,段自豪,甘国强,李萍.双通道等径角挤压试样变形不均匀性有限元分析[J].塑性工程学报.2018
[10].宋鹏飞,董新龙,付应乾,索涛.基于等径通道挤压法的超细晶铜动态剪切变形行为实验研究[J].兵工学报.2018