导读:本文包含了蒸汽活化论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:CO2捕获,钙基吸收剂,蒸汽活化,水合
蒸汽活化论文文献综述
荣鼐,樊宏韬,王勤辉,方廷勇,朱曙光[1]（2018）在《蒸汽活化对天然钙基吸收剂循环碳酸化捕获CO_2的影响》一文中研究指出为探明蒸汽活化对钙基CO_2吸收剂活性再生的影响规律,基于热天平系统研究了活化温度、蒸汽浓度、操作频率、碳酸化及蒸汽活化时间以及活化方法对天然钙基吸收剂CO_2捕获性能的影响.结果表明,300~400,℃对天然吸收剂活化效果最优;提高活化水蒸气浓度和频率有利于再生吸收剂碳捕获性能;短时间活化效果低于长时间活化工况;煅烧后水蒸气活化可大幅再生吸收剂活性,而在反应过程中通入蒸汽活化效果不佳;从捕获总量和活化效率考量,高频率短循环方式活化效果更佳.(本文来源于《燃烧科学与技术》期刊2018年03期）
戴启文,王丰,王吉德,王璐[2]（2017）在《水蒸汽活化活性炭及其负载乙炔氢氯化铋基催化剂（英文）》一文中研究指出以水蒸汽活化的两种活性炭为载体,采用等体积浸渍法制备了一系列Bi/AC催化剂,考察了其对乙炔氢氯化反应的催化性能。分别通过氮气吸附脱附实验(BET)、扫描电镜(SEM)、傅立叶变换红外光谱(FTIR)、透射电镜(TEM)、X射线粉末衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和热重分析(TGA)对活性炭和催化剂进行表征。结果表明,水蒸汽活化重整了活性炭的孔径和孔道,尤其是介孔材质活性炭,增加了其比表面积,形成了新的微孔结构;积碳是Bi/AC催化剂失活的主要原因,水蒸汽活化抑制了积碳,并增加了BiOCl的结晶度和分散性,提高了对乙炔氢氯化反应的催化性能。(本文来源于《化学通报》期刊2017年08期）
张蕾[3]（2017）在《水蒸汽活化兰炭末制备活性炭及处理含氰废水的研究》一文中研究指出本课题以陕北榆林地区所产的兰炭末为原料、以水蒸汽为活化剂制备颗粒活性炭,并采用活性炭吸附法对提金含氰废水进行了吸附处理。是兰炭资源增值改性、提质加工、综合利用的有效途径,同时为含氰废水的综合处理提供了一种更为廉价的方法。活性炭制备的工艺实验中,主要探讨了活化温度、活化时间、兰炭末粒度以及水炭比对活性炭碘吸附值和收率的影响。并使用场发射电子显微镜(SEM)、全自动N2吸附仪等分析手段对兰炭基活性炭的表面形貌、比表面积(BET)及孔隙结构等进行表征。研究表明,采用酸碱法对兰炭末原料去灰,再经水蒸汽活化能够提高活性炭的吸附性能。活化温度900℃、活化时间150 min、粒径6目~5目(3.4mm~4 mm)、水蒸汽流量1 kg/h、加碳量8 g为活性炭最优制备工艺。最优工艺条件下可得收率为55.87%,碘吸附值为863.24 mg/g,比表面积为641.84 m2/g,孔容为0.37198 cm3/g的微孔活性炭。含氰废水的吸附实验中,主要研究了活性炭投加量、吸附时间以及吸附温度对氰化废水中各离子浓度去除效果的影响。实验表明,当活性炭投加量为10 g/100mL、吸附时间为8 h、吸附温度为25℃时,总氰的去除率为67.14%,CN-的去除率为84.72%,Zn离子的去除率为65.79%,Cu离子的去除率为63.87%。采用硝酸氧化与KOH氧化对活性炭进行改性处理,采用全自动N2吸附仪、傅里叶红外光谱(FT-IR)和碘吸附值对活性炭的比表面积、孔结构以及官能团种类和数量等进行分析表征。并将改性后活性炭应用于含氰废水的吸附处理,研究活性炭改性对含氰废水中各离子吸附结果的影响。结果表明,硝酸改性活性炭(AC1)的总氰去除率为72.86%,氢氧化钾改性活性炭(AC2)则可达81.71%。硝酸改性能够增加活性炭的中孔和大孔的体积,KOH改性后氰化物的去除率的提高主要得益于表面含氧官能团数量的增加。(本文来源于《西安建筑科技大学》期刊2017-06-01）
肖爽,白阳,杨世和[4]（2017）在《低晶界迁移活化能:溶剂蒸汽退火法中关键的中间相增大钙钛矿晶粒的作用机制》一文中研究指出通过研究钙钛矿薄膜在二甲基亚砜溶剂蒸汽中退火期间的晶体演变,我们观察到了MA_2Pb_3I_8(DMSO)_2这种纳米棒结构的中间相物质产生。随后,我们使用飞行时间二次离子质谱确定了该中间相存在于钙钛矿晶界中。通过以上证据,一种基于MA_2Pb_3I_8(DMSO)_2中间相辅助的晶界迁移机制被提出:在溶剂蒸汽环境中,二甲基亚砜能与晶界处的碘化铅甲胺化合形成MA_2Pb_3I_8(DMSO)_2;由于钙钛矿薄膜处于加热状态,该中间相基于溶剂蒸汽的形成与热分解过程会同时发生;又由于大晶体侧表面能低于小晶体侧表面能,该分解反应速率在大晶体侧低于小晶体侧,导致晶界由大晶体侧向小晶体侧迁移。通过进一步理论计算可以得知在溶剂蒸汽环境内晶界迁移所需活化能比在惰性气体环境中低约0.13电子伏特。晶界迁移理论说明,热力学上钙钛矿更倾向于形成大的晶粒。相比较在溶剂蒸汽环境中能够形成大晶粒的现象,这说明在惰性气体环境中难以形成大的钙钛矿晶粒的主要问题在于其缓慢的晶界迁移过程。应用该原理,我们团队率先将溴化甲胺蒸汽引入二甲基亚砜蒸汽中,以达到进一步加速晶界迁移和向钙钛矿晶体中嵌入溴元素的效果。采用新的溶剂蒸汽退火方法获得的钙钛矿晶体具有比原方法更大的晶体尺寸,并且能够获得在薄膜中均匀分布的溴元素,形成均匀的共混钙钛矿。应用该方法,课题组成功将通常方法制备的钙钛矿电池的效率由15.13%提升到17.64%。该工作中提出的中间相辅助晶界迁移原理提供了一个控制介观薄膜生长的新方案。同时也为生长钙钛矿纳米棒指出了一条令人感兴趣的途径。(本文来源于《第四届新型太阳能电池学术研讨会论文集》期刊2017-05-27）
余志健,段伦博,苏成林,赵长遂[5]（2017）在《蒸汽活化水泥支撑钙基吸收剂活性及强度特性》一文中研究指出拟通过蒸汽活化实现多次循环后机械成型、水泥支撑钙基吸收剂的活性再生,在鼓泡床上研究了活化前后活性,在颗粒碰撞装置上研究活化前后强度及过热处理的影响,并分析了微观结构。结果表明,失活水泥支撑颗粒活化后活性提升幅度大,950℃煅烧下活化后钙转化率由0.113升至0.419,石灰石仅由0.089增至0.278。碰撞实验显示活化后成型颗粒强度下降明显。石灰石活化后出现大量裂缝,可增加活性和削弱强度;而成型颗粒活化后未出现裂缝,但其孔隙提升更佳且表面松散,活性提升显着,强度下降也明显。对活化后颗粒进行过热处理明显改善了强度,由于其可消除晶格内空穴及缺陷。对失活水泥支撑颗粒蒸汽活化并过热处理可同时提升活性并改善强度。(本文来源于《化工学报》期刊2017年04期）
修东超,高丽娟,杨国明,符鑫熙,董延增[6]（2016）在《水蒸汽活化法制备外墙保温板残料活性炭》一文中研究指出以外墙保温板残料为原料,采用水蒸汽活化法制备粉末状活性炭。以收率和碘值为指标,单因素法优化了活化温度、活化时间、水蒸汽流量等制备工艺参数。结果表明,最佳活化温度为650℃、活化时间为30min、水蒸汽流量为30mg/h时,活性炭的收率为51.37%,碘值达到最高的1316.22mg/g。(本文来源于《化学工程与装备》期刊2016年04期）
席冰锋,崔丽杰,姚常斌,高士秋,许光文[7]（2015）在《多层流化床中含氧水蒸汽活化法煤基活性炭的制备》一文中研究指出为探究多层流化床用于粉状炭化料活化的可行性,采用多层流化床反应器,以大同煤的炭化料为原料,通过含氧水蒸汽活化法制备活性炭,考察操作条件对活性炭的吸附性能、孔结构特性及产率的影响。结果表明,与单层床和3层床相比,双层床活化满足生产高品质活性炭的需求,且能获得较高的活性炭产率。采用在第2层床供入部分氧气的分级供氧方法可提高活性炭的产率,并维持了较高的吸附能力和比表面积。在双层流化床第1层床和第2层床活化温度分别为890℃和870℃、活化剂中氧体积分数为8.9%、加料速率5 g/min、水碳比1.73的条件下,当第2层床供氧量占总氧量的体积分数为50%时,活性炭的收率达到46%,比表面积为877.1 m2/g,亚甲基蓝吸附值为226 mg/g,碘吸附值为1 025 mg/g,强度为92%,装填密度为334 kg/m3。因此,在双层流化床中采用分级供氧能确保同时实现煤基活性炭制备的高收率和高品质。(本文来源于《煤炭学报》期刊2015年S2期）
徐国忠,吴红运,高丽娟,吴红霞,金文武[8]（2015）在《水蒸汽活化兰炭粉制备多级孔活性炭及性能表征》一文中研究指出以兰炭粉为原料,水蒸汽为活化剂制备粉状活性炭。考察了水蒸汽流量、活化温度、活化时间、兰炭粉粒径对碘和亚甲蓝(MB)吸附值的影响。利用全自动吸附仪分析活性炭的比表面积和孔径分布,利用傅里叶变换红外光谱仪和X射线衍射仪对活性炭表面官能团和活性炭的微晶结构进行表征。实验结果表明:活化温度、活化时间、水蒸汽流量和原料粒度对活性炭的收率和吸附性能都有较大影响。当兰炭粉粒径尺寸为0.9~1.0 mm、活化温度为800℃、活化时间为180 min、水蒸汽流量为50m L/h时,制备活性炭的碘吸附值最高达到1 109.48 mg/g,比表面积为786.82 m2/g。制得的活性炭以微孔和中孔为主,而且具有多级孔的特征。相对于兰炭粉而言,活性炭含氧、含氮官能团数量增多。(本文来源于《炭素技术》期刊2015年02期）
隋竹银,韩宝航[9]（2014）在《石墨烯气凝胶的水蒸汽活化法制备高比表面积多孔碳材料》一文中研究指出我们用石墨烯气凝胶作为前驱体,通过水蒸汽活化法制备了具有叁维网络结构的碳基多孔材料。通过扫描电子显微镜、透射电子显微镜和氮气吸脱附测量对这种多孔材料的形貌和结构进行了详细的表征。这种多孔材料拥有高比表面积(830-1230 m2 g-1),大孔容(2.2-3.6 cm3 g-1)以及优异的热稳定性。在饱和蒸汽压和室温条件下,所制备的多孔材料对甲苯和甲醇具有很好的吸附性能,分别为710和641 mg g-1。另外,这种多孔材料在常压和273 K条件下对二氧化碳也有较好的吸附性能。(本文来源于《中国化学会第29届学术年会摘要集——第27分会：多孔功能材料》期刊2014-08-04）
苏志伟[10]（2014）在《污泥过热蒸汽与热风干燥扩散系数、逆转点及活化能研究》一文中研究指出针对污泥高含水率、体积大的特性，造成处理难度大等一系列问题，经带式压滤机、液体污泥脱水离心机和过滤器，使污泥的含水率降到65%～80%左右，但是还不能满足污泥后续处置（如堆肥、卫生填埋等）所要求的含水率，所以必须对污泥进一步热干燥减容化处理。首先介绍传统污泥干燥的原理和特点，并阐述了污泥在干燥过程中的温度、速度、时间及含水率的变化，然后对改进的污泥干燥的原理和特点进行探讨。最后，总结出过热蒸汽对流与传导联合干燥节能突出、高温灭菌等优点及停车结露等缺点，简要叙述了过热蒸汽对流与传导联合干燥在污泥干燥方面的发展前景。在脱水污泥干燥过程中，污泥中的水分扩散是一个复杂的过程，其中可能包括分子扩散，毛细流动，努森流，水的吸收动力学和表面扩散流。所有现象的合成是指由Fick第二定律的有效扩散系数。而干燥的活化能是指在干燥过程中蒸发单位摩尔的水分所需的启动能量。为研究污泥薄层在过热蒸汽干燥和热风干燥过程中有效扩散系数及活化能，搭建了常压内循环式干燥试验装置。在160~280℃温度下，分别对4、10mm污泥薄层进行过热蒸汽干燥和热风干燥。利用Fick扩散模型，建立有效扩散系数和干燥时间的关系，试验得到4mm污泥薄层过热蒸汽干燥与热风干燥的有效扩散系数范围分别为7.1515×10-9～2.4852×10-8m2/s和1.2414×10-8～2.2769×10-8m2/s；10mm污泥薄层过热蒸汽干燥与热风干燥的有效扩散系数范围分别为1.9659×10-8～5.8811×10-8m2/s和2.8042×10-8～5.6095×10-8m2/s。根据Arrhenius经验公式建立有效扩散系数与温度的关系，得到4、10mm污泥薄层过热蒸汽干燥和热风干燥的平均活化能分别为21.173、18.085和9.485、11.191kJ/mol。用Midilli薄层干燥模型模拟得出的过热蒸汽干燥与热风干燥有效扩散系数和活化能与试验值基本吻合。研究结果表明：当温度超过260℃时，过热蒸汽干燥的有效扩散系数比热风干燥有效扩散系数大。过热蒸汽干燥有效扩散系数随温度增加的趋势近乎成一条斜直线，而热风干燥的有效扩散系数增加趋势则是曲线性，说明热风干燥过程中存在氧化、燃烧的可能。该文可为污泥薄层干燥有效扩散系数数值求取及过热蒸汽干燥逆转点温度确定提供参考。(本文来源于《南昌航空大学》期刊2014-06-01）
蒸汽活化论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以水蒸汽活化的两种活性炭为载体,采用等体积浸渍法制备了一系列Bi/AC催化剂,考察了其对乙炔氢氯化反应的催化性能。分别通过氮气吸附脱附实验(BET)、扫描电镜(SEM)、傅立叶变换红外光谱(FTIR)、透射电镜(TEM)、X射线粉末衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和热重分析(TGA)对活性炭和催化剂进行表征。结果表明,水蒸汽活化重整了活性炭的孔径和孔道,尤其是介孔材质活性炭,增加了其比表面积,形成了新的微孔结构;积碳是Bi/AC催化剂失活的主要原因,水蒸汽活化抑制了积碳,并增加了BiOCl的结晶度和分散性,提高了对乙炔氢氯化反应的催化性能。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
蒸汽活化论文参考文献
[1].荣鼐,樊宏韬,王勤辉,方廷勇,朱曙光.蒸汽活化对天然钙基吸收剂循环碳酸化捕获CO_2的影响[J].燃烧科学与技术.2018
[2].戴启文,王丰,王吉德,王璐.水蒸汽活化活性炭及其负载乙炔氢氯化铋基催化剂（英文）[J].化学通报.2017
[3].张蕾.水蒸汽活化兰炭末制备活性炭及处理含氰废水的研究[D].西安建筑科技大学.2017
[4].肖爽,白阳,杨世和.低晶界迁移活化能:溶剂蒸汽退火法中关键的中间相增大钙钛矿晶粒的作用机制[C].第四届新型太阳能电池学术研讨会论文集.2017
[5].余志健,段伦博,苏成林,赵长遂.蒸汽活化水泥支撑钙基吸收剂活性及强度特性[J].化工学报.2017
[6].修东超,高丽娟,杨国明,符鑫熙,董延增.水蒸汽活化法制备外墙保温板残料活性炭[J].化学工程与装备.2016
[7].席冰锋,崔丽杰,姚常斌,高士秋,许光文.多层流化床中含氧水蒸汽活化法煤基活性炭的制备[J].煤炭学报.2015
[8].徐国忠,吴红运,高丽娟,吴红霞,金文武.水蒸汽活化兰炭粉制备多级孔活性炭及性能表征[J].炭素技术.2015
[9].隋竹银,韩宝航.石墨烯气凝胶的水蒸汽活化法制备高比表面积多孔碳材料[C].中国化学会第29届学术年会摘要集——第27分会：多孔功能材料.2014
[10].苏志伟.污泥过热蒸汽与热风干燥扩散系数、逆转点及活化能研究[D].南昌航空大学.2014