导读:本文包含了稀土磁致伸缩材料论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:稀土超磁致伸缩材料,性能,应用
稀土磁致伸缩材料论文文献综述
殷毅[1]（2018）在《稀土超磁致伸缩材料及其应用研究现状》一文中研究指出近些年发展起来的一种新型磁功能材料——稀土超磁致伸缩材料,显示出了广阔的发展前景。着重介绍了超磁致伸缩材料的基本特性和国内外发展近况以及在军事和海洋探索方面的应用。(本文来源于《磁性材料及器件》期刊2018年03期）
赵贵恒[2]（2018）在《粘结稀土磁致伸缩复合材料的制备及其性能研究》一文中研究指出粘结稀土磁致伸缩复合材料是将稀土超磁致伸缩材料磨制成粉末后,加入粘结剂制备而成的一种材料。论文采用取向织构合金粉开展了粘结稀土磁致伸缩材料工艺与性能研究,讨论了工艺参数对超磁致伸缩复合材料磁性能与交流损耗特性的影响,为超磁致伸缩复合材料的开发应用提供了参考。论文采用取向织构TbDyFe合金粉以粉末冶金工艺制备出以酚醛与聚氨酯作粘结剂的磁致伸缩复合材料;采用SEM、SRD、电阻应变仪、阻抗分析仪、软磁交流测量系统,分析材料的形貌、结构及性能。采用正交试验方法从粉末粒度、绝缘粘结剂的含量及种类、成型压力、及偶联剂含量分析了制备工艺对材料性能的影响。得到如下实验结论:(1)论文从损耗理论入手,分离了材料的磁滞损耗与涡流损耗,结合材料的交流磁滞回线分析了材料的制备工艺对材料损耗的影响,计算了材料磁滞损耗与涡流损耗的比例。分析发现,频率低于20kHz的磁场中,复合材料的涡流损耗占比低于30%,与合金材料相比,复合材料成功降低了损耗。(2)TbDyFe合金的磁导率较低(磁导率为8~11),制备成粘结磁致伸缩材料后磁导率进一步降低(4左右),论文探索采用添加高磁导率软磁合金粉改善复合材料的磁化特性。通过添加FeNi50软磁粉末,提高了材料的磁导率,改善了材料的磁化特性。(3)无预压应力时,酚醛粘结材料的饱和磁致伸缩系数达到870×10~(-6),d_(33)峰值为2.75nm/A,密度为7g/cm~3,磁导率为4.5;聚氨酯粘结材料的饱和磁致伸缩系数达到810×10~(-6),d_(33)峰值为2.96nm/A,密度为7.3g/cm~3左右,磁导率为4.7;添加35wt%软磁粉末后,酚醛粘结材料的磁导率由4.51上升到6.96,上升了54%。(4)酚醛粘结磁致伸缩复合材料在磁场每个周期内磁滞损耗p_h/f为0.033sW/kg左右,涡流损耗可以描述为,系数b为1.27×10~(-4)左右。磁场频率为16kHz时,在700Gs磁感应强度下,材料的总损耗在材料的成型压力为1000MPa时为640W/kg,比合金材料降低了50%以上;聚氨酯粘结磁致伸缩复合材料p_h/f为0.031sW/k,涡流损耗系数b为1.02×10~(-4)左右,材料总损耗为642W/kg;添加35wt%软磁粉末后,酚醛粘结材料的总损耗由655W/kg降低到369W/kg。(本文来源于《钢铁研究总院》期刊2018-05-15）
肖杰[3]（2016）在《稀土(TbDyHo)-铁材料制备与磁致伸缩性能的研究》一文中研究指出超磁致伸缩材料TbDyFe合金具有磁致伸缩率大、能量密度高、可靠性好、响应速度快等特点,在航空航天、声纳、机器人等领域有着广阔的应用前景,被誉为新世纪高新技术发展的关键材料之一。本文在TbDyFe合金的基础上加入Ho元素,获得磁致伸缩大、磁滞小的超磁致伸缩材料。通过区熔定向凝固的方法制备了大尺寸(Φ50×110mm)定向凝固Tb_(0.26)Dy_(0.74-x)Ho_x Fe_(1.9)(x=0.2,0.25)合金棒,并且通过高温热处理和磁场热处理进一步改进合金性能。通过X射线衍射仪、扫描电镜、能谱仪、多参数磁测试系统等仪器对样品显微组织、成分和磁致伸缩性能进行了测试分析。因Tb_(0.26)Dy_(0.74-x)Ho_xFe_(1.9)(x=0.2,0.25)合金棒为导电体铁磁物质,在交变磁场下会有涡流损耗的产生,降低了使用效率和工作频率。为了减少涡流耗损,使其能在频率较高的条件下工作,因此本文对粘结工艺进行了探索,选择合适的粘结工艺制备出Tb_(0.26)Dy_(0.74-x)Ho_xFe_(1.9)(x=0.21,0.25,0.31)块状合金,分析了不同Ho含量对粘结合金磁性能的影响,并且通过低温磁场热处理对粘结合金的性能进行了改善,使用多参磁测量系统对粘结合金磁致伸缩系数进行了测量。对定向凝固Tb_(0.26)Dy_(0.74-x)Ho_xFe_(1.9)(x=0.2,0.25)合金的研究表明,沿合金棒径向,位于次表层部位的合金磁致伸缩性能较好,当x=0.2时,合金次表层饱和磁致伸缩可达到650ppm;当x=0.25时,合金次表层饱和磁致伸缩可达到800ppm;沿合金棒轴向,位于合金棒中部的合金磁致伸缩性能较好,当x=0.2时,合金磁致伸缩系数可达到1000ppm,当x=0.25时,合金磁致伸缩可达到930ppm。热处理明显的改变了材料的磁致伸缩性能,对Tb_(0.26)Dy_(0.54)Ho_(0.2)Fe_(1.9)合金进行1000℃保温4h热处理,当H=100kA/m时,合金的磁致伸缩系数λ由57ppm升高到520ppm。在压力为10MPa的条件下,Tb_(0.26)Dy_(0.49)Ho_(0.25)Fe_(1.9)合金次表层饱和磁致伸缩可达到1012ppm。对粘结Tb_(0.26)Dy_(0.74-x)Ho_xFe_(1.9)(x=0.21,0.25,0.31)合金研究发现,随着x增大,合金的磁致伸缩系数增加,当x=0.31,H=100kA/m时λ=202ppm,饱和磁致伸缩为608ppm。对粘结Tb_(0.26)Dy_(0.43)Ho_(0.31)Fe_(1.9)合金进行真空磁场热处理,温度为100℃时,合金的饱和磁致伸缩增加60ppm。(本文来源于《河北工业大学》期刊2016-05-01）
白娟[4]（2014）在《稀土-铁材料磁致伸缩换能器的结构设计与特性分析》一文中研究指出稀土-铁磁致伸缩材料,又称超磁致伸缩材料,以其应变大、能量高、响应快等优点在各个行业都有着良好的应用前景。利用稀土-铁材料制成的换能器能将材料的电磁能转换成机械能进行输出,具有结构紧凑、能量密度高、输出功率大、可靠性高等优点,现已经在军事、国防、电子、机械和精密加工等领域得到了广泛的应用。稀土超磁致伸缩换能器有诸多优点,但与此同时,它在结构、制作工艺等方面也存在很多的问题,这些问题都在一定程度上制约了它的应用和推广。因此,对新型的超磁致伸缩换能器结构进行研究,完善材料的属性,减少换能器损耗是本文研究的主要目的。设计了一种双棒型结构的超磁致伸缩换能器。在研究稀土-铁磁致伸缩材料的工作特性和分析超磁致伸缩换能器工作原理的基础上,导出了换能器磁机械耦合系数的表达式;对双棒型超磁致伸缩换能器中伸缩棒的尺寸、工作参数、磁路和预应力等进行了设计。对超磁致伸缩换能器进行了有限元仿真与磁场分析。根据偏置磁场施加方式的不同,选取了四种典型的换能器进行对比,总结了不同结构的优缺点;对本文设计的双棒型换能器进行了二维仿真分析,结果表明双棒型换能器在添加导磁片后,稀土棒内的磁场分布比单棒型均匀,证明了该结构的优越性;对换能器进行了叁维仿真分析,研究了不同导磁片厚度对稀土伸缩棒内磁场分布的影响,及不同激励频率下,涡流效应对伸缩棒径向磁场分布的影响。分析了磁致伸缩换能器的输出特性并通过实验进行了测试。建立了双棒型磁致伸缩换能器的静态模型,导出了它的输出位移和输出力的表达式;建立了换能器的动态集总参数模型,分别求出了换能器在不考虑涡流效应和考虑涡流效应时的传递函数;在实验室搭建了实验平台,对磁致伸缩换能器的静态输出特性和动态输出特性进行了实验研究。(本文来源于《河北工业大学》期刊2014-12-01）
李立方,双超军,段裘铭[5]（2014）在《江西省稀土超磁致伸缩材料产业链现状及发展研究》一文中研究指出本文介绍了超磁致伸缩材料的产生历史、年份、应用前景和基本原理,并对其产业链的现状进行了分析,同时根据江西省的调研数据得出了超磁致伸缩材料产业链的现状,并对其进行了数据分析与总结,最后建议我省应及早构建"稀土元素铽和镝分离—稀土超磁致伸缩材料制备—精密驱动器"完整产业链。(本文来源于《科技广场》期刊2014年10期）
吕岩[6]（2014）在《稀土（TbDyHo）-铁超磁致伸缩材料的显微组织与磁特性研究》一文中研究指出超磁致伸缩材料TbDyFe合金具有磁致伸缩率大、能量密度高、可靠性好、响应速度快等特点，在航空航天、声纳、机器人等领域有着广阔的应用前景，被誉为新世纪高新技术发展的关键材料之一。课题在TbDyFe合金的基础上加入Ho元素，获得磁致伸缩大、磁滞小的超磁致伸缩材料，并且通过高温热处理和磁场热处理进一步改进合金性能。通过X射线衍射仪、扫描电镜、差热分析设备、多参数磁测试系统和振动样品磁强计等仪器对样品显微组织、相变过程和磁性能进行了测试分析。使用真空电弧炉制备成分为x(Tb0.15Ho0.85Fey)+(1-x)(Tb0.3Dy0.7Fey)(y=1.85,1.9,2.0)的样品，在真空中进行1000℃保温1天，950℃保温5天的热处理。对x(Tb0.15Ho0.85Fe2)+(1-x)(Tb0.3Dy0.7Fe2)合金的研究发现，样品组织以REFe2相为基体，含有少量的REFe3相。热处理可使REFe3相的减少，有利于得到单相合金。对退火态样品进行差热分析，确定了样品的包晶温度。合金在0≤x≤0.1区间时，随x的增加合金的磁致伸缩缓慢减小；在0.1≤x≤0.3区间时，合金的磁致伸缩快速减小。当磁场H＞320kA/m时，磁致伸缩逐渐趋近饱和。H=320kA/m时，x=0.1的合金在平行于磁场方向的磁致伸缩λ∥=725×10-6。随着Ho含量的进一步的增加，合金的磁致伸缩降低。对x(Tb0.15Ho0.85Fe1.9)+(1-x)(Tb0.3Dy0.7Fe1.9)合金的研究发现，x=0.3合金在320kA/m时的λ∥=750×10-6，饱和磁致伸缩可达到810×10-6。研究发现磁场热处理和施加压力可进一步提高合金的磁致伸缩性能。论文还研究了x(Tb0.15Ho0.85Fe1.85)+(1-x)(Tb0.3Dy0.7Fe1.85)合金的显微组织与磁致伸缩。合金组织中未出现REFe3相，但含有较多的富稀土相。通过研究发现合金成分为Tb0.26Dy0.49Ho0.25Fe1.9的样品具有很好的磁致伸缩性能。应选择Tb原子比为0.26，Ho原子比在0.25以上，Fe原子比为1.9。磁致伸缩能够达到800×10-6，滞后宽度小于5kA/m。(本文来源于《河北工业大学》期刊2014-03-01）
刘印[7]（2013）在《强磁场对稀土-铁基超磁致伸缩材料组织和磁致伸缩性能的影响》一文中研究指出磁致伸缩材料的主要功能是实现电信号和机械信号之间的转换。稀土巨磁致伸缩材料TbFe2和Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金自上世纪70年代问世以来,最先应用于军事方面的声纳装置。经过了几十年的发展,Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金在民用工业领域的应用不断取得拓展,这种材料在声纳系统、水声换能器、电声换能器等高新技术领域有着广泛的应用。TbFe2和Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金都具有典型的立方Laves相MgCu2型结构,沿不同晶体学方向的磁致伸缩性能有很大区别。它们的易磁化轴为<111>方向,当合金的磁致伸缩没有达到饱和时,相同加载磁场条件下沿易磁化轴方向上的磁致伸缩系数要远大于其他方向。通过定向凝固制备手段一般只能够获得<1]0>和<112>方向的取向材料,运用籽晶技术可以获得<111>取向的棒材,但合金中出现大量的魏氏组织和RFe3相(R为稀土元素),使得材料的脆性大大增加从而无法使用。因此,寻求一种新的方法制备出沿晶体易磁化轴<111>方向取向的R-Fe合金,是符合磁致伸缩材料的发展方向和工业需要的。强磁场技术的快速发展使磁场的作用范围扩展到整个材料领域,给材料科学的发展带来了前所未有的机遇,尤其是在金属材料的热处理和凝固过程中通过施加强磁场旋转磁畴从而获得有取向的组织已经变为可能。本课题对TbFe2和Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金在不同强磁场工艺下的晶体取向变化和磁致伸缩行为进行了研究,分析了两者之间的关系。具体的研究内容和取得的主要结果包括：(1)研究了强磁场热处理对TbFe2和Tb0.27Dy0.73Fe1.9s合金磁致伸缩性能的影响。发现强磁场并没有改变合金的取向和相组成,但两种合金沿<113>方向的取向度都有所增加。二元TbFe2合金的磁致伸缩性能在强磁场热处理之后有一定提高,而叁元Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金的磁致伸缩性能经过强磁场热处理后没有明显的提高。(2)研究了强磁场对TbFe2合金半固态等温处理过程的影响。在8.8 T强磁场作用下以1.5℃/mmin缓慢凝固时,合金在平行磁场方向沿易磁化轴<111>取向,相应的磁致伸缩性能也有显着提升。无压应力下的磁致伸缩系数较母合金提高了34%,15 MPa压应力下的磁致伸缩显示了明显的“跳跃”效应。不同磁场强度下样品的组织形貌差别较小,但随着磁场强度的升高,当磁场强度达到11.5 T时,样品在8.8 T产生的<111>织构向<110>织构转化,样品的磁致伸缩系数也随之发生改变。(3)在TbFe2合金的凝固过程中施加了强磁场,考察了在不同凝固速率下强磁场对TbFe2合金晶体取向、相排列、磁各向异性以及磁致伸缩性能的影响。实验表明,当凝固速率为1.5℃/min时,强磁场对样品的晶体取向有很大影响,从0 T磁场增加到4.4 T磁场,晶体的择优取向经历了<113>-<110>-<111>的转变。重熔后TbFe3相在基体表面析出,这也是由于重熔过程中稀土元素挥发引起的。强磁场使样品的金相中基体相TbFe2和析出相TbFe3都出现了明显的组织排列,并且随着磁场强度的增强,这种组织排列现象更加明显。强磁场缓慢凝固后合金的磁致伸缩系数也显着提高,4.4 T样品的饱和磁致伸缩系数比0T增加了24%,并且随着凝固过程中磁场强度的增加,样品的“跳跃效应”愈发明显。当强磁场以60-℃min的凝固速率快速凝固后,TbFe2样品的择优取向没有发生改变,但最强峰(113)所对应的晶向<113>的取向度随着凝固过程中磁场强度的增加而升高。快速凝固的样品随着凝固过程中磁场强度的增加,磁致伸缩系数也有所升高,但没有凝固速率为1.5℃/min时的强磁场凝固效果明显。(4)在不同冷却速率下巨磁致伸缩材料Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金的凝固过程中施加了不同磁场强度的磁场。从Tb0.27Dy0.73Fe1.95合金的晶体取向、微观形貌以及磁致伸缩性能等方面考察了磁场的作用效果。合金以不同冷却速率凝固后,微观组织中都出现了(Tb,Dy)Fe3相,1.5℃/mmin速率下缓慢凝固后在2.2 T和4.4 T样品中平行磁场方向出现了清晰的组织排列。当凝固速率为1.5℃/min时,随着磁场强度的升高,晶体取向经历了<113>-<110>-<111>的变化,并且VSM测试结果也证明了施加强磁场的样品产生了明显的磁各向异性,沿磁场方向样品更易磁化；当凝固速率为5℃/min时,强度低于2.2 T的磁场没有改变凝固后样品的取向,当磁场大于4.4 T时,样品才沿易磁化轴<111>方向取向；以60℃/min的凝固速率快速凝固后,强磁场下合金样品的取向无变化。也就是说强磁场缓慢凝固(凝固速率为1.5℃/mmin和5-℃/min)后合金的磁致伸缩系数均显着提高,而快速凝固(凝固速率为60℃/mmin)后合金的磁致伸缩性能无明显变化。(5)以上的实验表明,强磁场可以诱导晶体在平行于磁场方向沿易磁化轴取向,并使晶粒沿磁场方向生长。沿易磁化轴<111>方向平行于磁场方向旋转取向将降低体系自由能,所以就这样产生了易磁化轴<111>方向的织构。只有促进旋转取向的磁矩大于阻碍旋转取向的粘性阻力矩和洛仑兹力矩,强磁场才能顺利的诱导晶粒沿磁场方向排列。此外,强磁场诱导组织排列还必须要求晶粒在凝固过程中要有自由取向的空间和时间。通过强磁场控制晶体取向和组织排列,为提高磁致伸缩性能,为开发磁致伸缩材料提供了新的方法。(本文来源于《东北大学》期刊2013-07-10）
曾任贤[8]（2013）在《基于稀土超磁致伸缩材料的惯性冲击式微电机驱动电源的设计》一文中研究指出近几年来,越来越多的微致动器和微电机应用而生,其中超磁致伸缩材料惯性冲击电机就是一种,它是利用磁致伸缩材料的磁致伸缩效应而设计的一种微电机。它是以磁致伸缩材料为媒介,使电磁能转化成机械能,继而产生驱动能力,实现定位及运动的一种全新结构的微特电机。在惯性冲击直线电机确定的情况下,电机的速度响应、供给能量的大小及位移的精度等因素取决于驱动电源。所以,超磁致伸缩驱动器的应用是无法脱离驱动控制的电源,驱动器的静态工作特性和驱动器的动态工作特性都主要取决于励磁线圈的驱动电源的性能。所以磁致伸缩驱动电流源的设计开发是超磁致伸缩驱动器的研究和应用中的核心关键技术之一该论文在研究了稀土超磁致伸缩材料的惯性冲击微型直线电机的机理和驱动要求后,采用了一种电流驱动的信号模型,并以STC12C5A60S2单片机为控制核心,输出PWM信号经放大驱动后,驱动大功率MOSFET管,通过不同的占空比来控制加载在负载上的平均电流大小。利用软件编程使负载上得到与预期信号模型相同的电流驱动信号。该套装置还具备过流、欠压保护,同时还扩展了RS232接口,方便与PC机通信,可在线调试,或更改系统工作的初始状态和工作方式。显示部分采用640*480彩色显示触摸屏,人机交互界面友好,操作简单。(本文来源于《南昌大学》期刊2013-06-17）
刘北成[9]（2012）在《稀土超磁致伸缩材料微进给特性研究》一文中研究指出稀土超磁致伸缩材料（GMM）是近年来发展起来的一种新型机敏材料，具有应变大、能量密度高、响应速度快等优异特性，但也存在几种对应用极为不利的固有特性，主要包括磁滞非线性严重、重复性差等，在设计和使用微进给系统中必须加以充分考虑。本文根据稀土超磁致伸缩材料的工作特性及其在工程应用中的要求，以国产稀土超磁致伸缩材料为基础，以稀土超磁致伸缩刀架为研究对象，对传统的开环控制系统做了深刻的分析，对其影响精度提高的因素做了总结。只有闭环控制系统才能达到更高的精度，研究了几种闭环控制方案，并对其优缺点做了分析，最终提出了一种比较全面可靠简单实用的闭环方案。该闭环系统首先对超磁致伸缩刀架的电流与微进给之间的关系做了标定，然后将这个标定关系作为标准值，以后的补偿大小则按照标准值来进行补偿。开发了以STC12C5A32S2单片机为核心的反馈电路板，用Protel设计了原理图，用C语言编写了标定程序和反馈补偿程序。并对微进给系统特性进行了一系列实验研究。实验结果表明：该微进给系统完全可行，且效果较佳。(本文来源于《沈阳理工大学》期刊2012-12-01）
王博文,翁玲,王志华,黄文美,孙英[10]（2012）在《稀土磁致伸缩合金相图与材料制备技术》一文中研究指出稀土磁致伸缩合金相图在稀土磁致伸缩材料的制备和热处理过程中发挥着重要的作用,为控制稀土磁致伸缩材料性能和质量提供了必要的理论依据。结合稀土磁致伸缩合金相图的研究探讨Tb-Dy-Fe及Sm-Dy-Fe合金的生长机制和材料制备技术问题,为制备取向的Tb-Dy-Fe及Sm-Dy-Fe合金材料提供基本依据。(本文来源于《第十六届全国相图学术会议暨相图与材料设计国际研讨会论文集》期刊2012-10-19）
稀土磁致伸缩材料论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
粘结稀土磁致伸缩复合材料是将稀土超磁致伸缩材料磨制成粉末后,加入粘结剂制备而成的一种材料。论文采用取向织构合金粉开展了粘结稀土磁致伸缩材料工艺与性能研究,讨论了工艺参数对超磁致伸缩复合材料磁性能与交流损耗特性的影响,为超磁致伸缩复合材料的开发应用提供了参考。论文采用取向织构TbDyFe合金粉以粉末冶金工艺制备出以酚醛与聚氨酯作粘结剂的磁致伸缩复合材料;采用SEM、SRD、电阻应变仪、阻抗分析仪、软磁交流测量系统,分析材料的形貌、结构及性能。采用正交试验方法从粉末粒度、绝缘粘结剂的含量及种类、成型压力、及偶联剂含量分析了制备工艺对材料性能的影响。得到如下实验结论:(1)论文从损耗理论入手,分离了材料的磁滞损耗与涡流损耗,结合材料的交流磁滞回线分析了材料的制备工艺对材料损耗的影响,计算了材料磁滞损耗与涡流损耗的比例。分析发现,频率低于20kHz的磁场中,复合材料的涡流损耗占比低于30%,与合金材料相比,复合材料成功降低了损耗。(2)TbDyFe合金的磁导率较低(磁导率为8~11),制备成粘结磁致伸缩材料后磁导率进一步降低(4左右),论文探索采用添加高磁导率软磁合金粉改善复合材料的磁化特性。通过添加FeNi50软磁粉末,提高了材料的磁导率,改善了材料的磁化特性。(3)无预压应力时,酚醛粘结材料的饱和磁致伸缩系数达到870×10~(-6),d_(33)峰值为2.75nm/A,密度为7g/cm~3,磁导率为4.5;聚氨酯粘结材料的饱和磁致伸缩系数达到810×10~(-6),d_(33)峰值为2.96nm/A,密度为7.3g/cm~3左右,磁导率为4.7;添加35wt%软磁粉末后,酚醛粘结材料的磁导率由4.51上升到6.96,上升了54%。(4)酚醛粘结磁致伸缩复合材料在磁场每个周期内磁滞损耗p_h/f为0.033sW/kg左右,涡流损耗可以描述为,系数b为1.27×10~(-4)左右。磁场频率为16kHz时,在700Gs磁感应强度下,材料的总损耗在材料的成型压力为1000MPa时为640W/kg,比合金材料降低了50%以上;聚氨酯粘结磁致伸缩复合材料p_h/f为0.031sW/k,涡流损耗系数b为1.02×10~(-4)左右,材料总损耗为642W/kg;添加35wt%软磁粉末后,酚醛粘结材料的总损耗由655W/kg降低到369W/kg。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
稀土磁致伸缩材料论文参考文献
[1].殷毅.稀土超磁致伸缩材料及其应用研究现状[J].磁性材料及器件.2018
[2].赵贵恒.粘结稀土磁致伸缩复合材料的制备及其性能研究[D].钢铁研究总院.2018
[3].肖杰.稀土(TbDyHo)-铁材料制备与磁致伸缩性能的研究[D].河北工业大学.2016
[4].白娟.稀土-铁材料磁致伸缩换能器的结构设计与特性分析[D].河北工业大学.2014
[5].李立方,双超军,段裘铭.江西省稀土超磁致伸缩材料产业链现状及发展研究[J].科技广场.2014
[6].吕岩.稀土（TbDyHo）-铁超磁致伸缩材料的显微组织与磁特性研究[D].河北工业大学.2014
[7].刘印.强磁场对稀土-铁基超磁致伸缩材料组织和磁致伸缩性能的影响[D].东北大学.2013
[8].曾任贤.基于稀土超磁致伸缩材料的惯性冲击式微电机驱动电源的设计[D].南昌大学.2013
[9].刘北成.稀土超磁致伸缩材料微进给特性研究[D].沈阳理工大学.2012
[10].王博文,翁玲,王志华,黄文美,孙英.稀土磁致伸缩合金相图与材料制备技术[C].第十六届全国相图学术会议暨相图与材料设计国际研讨会论文集.2012