导读:本文包含了铜模吸铸论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:吸铸,Al当量,初生相,凝固偏析
铜模吸铸论文文献综述
柳翊,闵志宇,李晓磊,安俊超,张伟[1]（2019）在《真空铜模吸铸TiAl基合金凝固行为》一文中研究指出采用真空铜模吸铸技术成功制备了Ti-45Al-2Cr-2Nb合金铸件。借助扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射仪(XRD)分析铸态和吸铸条件下显微组织形貌特征、各相成分以及相组成,并且和铸态组织进行了比较研究。结果表明:铸态和吸铸凝固组织的主要相组成均为α_2相和γ相。铸态显微组织观察与Al当量计算结果一致,铸态Ti-45Al-2Cr-2Nb合金是以β为初生相的单一β相凝固合金;吸铸糊状区凝固组织明显细化,晶粒尺寸由244μm细化至96μm,同时降低了凝固偏析,呈现胞状枝晶形貌,枝晶干上存在白色脉络状的β型偏析和残余的条状α相,在表面急冷区观察到块状γ相(γ_m)和羽毛组织(γ_f),块状γm相区域的厚度约为62μm。(本文来源于《铸造》期刊2019年05期）
肖雄亮,方月娥,王强[2]（2018）在《铜模吸铸法制备Zr-Cu-Ni-Al_x合金的性能及其稳定性研究》一文中研究指出采用铜模吸铸法制备Zr-Cu-Ni-Alx合金。采用DSC、XRD、力学性能实验机和硬度计等分析了不同Al添加量的合金热稳定性和力学性能。结果表明:不同Al添加量的合金试样都在40°～50°的扫描角度范围内生成了明显衍射峰。随Al添加量的增加,其玻璃转变温度和初始晶化温度差值先上升后降低,峰值温度出现在x=3时。当Al添加量逐渐上升后,拉伸强度、硬度都不断增大,伸长率则先增加后降低,并且在x=3时达到最大伸长率13.16%。当x=3时合金的断面区域生成高密度的剪切带,且剪切带间存在紧密交割关系,具有更致密的脉状纹并且其排列状态也更加规则,合金的塑性提高了。(本文来源于《热加工工艺》期刊2018年20期）
姜小丽,潘晶,刘新才,肖晓燕,詹玉勇[3]（2014）在《添加铌对铜模吸铸Nd_9Fe_(81-x-y)Ti_4C_2B_xNb_y(x=11,13,15;y=0,4)合金铸态组织及其晶化行为的影响》一文中研究指出采用铜模吸铸制备了厚度为0.8 mm,成分为Nd9Fe81-x-yTi4C2BxNby(x=11,13,15;y=0,4)的Nd2Fe14B/Fe3B型纳米复合永磁合金块体样品,研究了添加Nb对合金铸态组织及其晶化行为的影响,并测试了其磁性能。结果表明:在合金中添加4%(原子分数)Nb元素,不仅能抑制吸铸样品表面Nd2Fe23B3软磁性相、Nd1.1Fe4B4非磁性相和未知相的形成,导致Nd2Fe14B,Fe3B和α-Fe相的相对量增加,而且促使样品内部在非晶基体上形成了少量的Nd2Fe14B和α-Fe,Fe3B纳米晶。添加了Nb的合金吸铸样品表现出一定的硬磁性,其中Nd9Fe66Ti4C2B15Nb4吸铸样品具有最高的矫顽力(Hci=116.66 k A·m-1);添加4%(原子分数)Nb使得合金在晶化过程中由原来的异相同温一步晶化转变为两步晶化,且初始晶化温度Tx均明显降低,两个放热峰的ΔTpx均增大。(本文来源于《中国稀土学报》期刊2014年06期）
姜小丽,蒋远霞,潘晶,刘新才[4]（2014）在《铜模吸铸Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)合金组织演化和磁性能的研究》一文中研究指出采用铜模吸铸及随后的退火处理制备了厚度为0.8 mm,成分为Nd9Fe83-xTi4C4Bx(x=10~15)的Nd2Fe14B/Fe3B型纳米复相磁体,对其组织演变和磁性能进行了研究。结果表明:在铸态合金中,x=10的合金微观组织主要由Nd2Fe14B,Fe3B,α-Fe和TiC相构成。而x=11~15的合金中除含上述各相外,还出现了Nd2Fe23B3相、未知相和非晶相,且随着B含量的增加,它们在合金中的相对含量有不同程度的增加;退火过程中,随着合金中亚稳相和非晶相的转化,Nd2Fe14B,Fe3B和α-Fe相对含量增加,但不同B含量合金的相结构变化差异明显,导致退火后磁体具有不同的磁性能。其中,x=12的合金在680℃退火5 min后获得了最佳磁性能:Br=0.63 T,iHc=98.12 kA·m-1,(BH)max=22.79 kJ·m-3。(本文来源于《中国稀土学报》期刊2014年03期）
陈非非,周少雄[5]（2014）在《铜模吸铸法制备的Fe_(74)Al_4Sn_2P_(10)Si_4B_4C_2块体非晶合金圆棒及圆管》一文中研究指出利用铜模吸铸法制备了直径1.0mm,1.5mm和2.0mm的Fe74Al4Sn2P10Si4B4C2块体非晶合金圆棒,利用振动样品磁强计测试了圆棒的磁性能,其饱和磁感应强度较高,矫顽力较低。利用铜模吸铸法制备了Φ5mm×Φ7mm×15mm的Fe74Al4Sn2P10Si4B4C2块体非晶合金圆管,并测试了其DSC曲线,块体非晶合金圆管与块体非晶合金圆棒的热性质一致。Fe74Al4Sn2P10Si4B4C2块体非晶合金显示出优良的铸造性能。(本文来源于《金属功能材料》期刊2014年02期）
满华,徐先锋,何柏林,万迪庆,徐晖[6]（2014）在《铜模吸铸法制备Fe_(64)Nd_7B_(25)Nb_4块体非晶合金的磁性能及晶化行为的研究》一文中研究指出采用铜模吸铸法制备了Fe64Nd7B25Nb4块体合金,利用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)和振动样品磁强计(VSM)研究了该合金的结构、晶化行为及磁性能。结果表明,该合金为非晶结构,在室温下表现为良好的软磁性,晶化处理后该合金表现为硬磁性。退火温度为963 K时,内禀矫顽力(i H c)和剩磁(B r)分别为560.2 kA/m和42.6 A·m2/kg。随着退火温度的升高,磁性能变差。(本文来源于《功能材料》期刊2014年04期）
蒋远霞[7]（2013）在《铜模吸铸Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B型纳米晶复合材料的研究》一文中研究指出本文采用铜模吸铸法制备了中B含量的Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)块体合金，采用XRD、SEM、VSM和PPMS等测试手段研究了不同B含量和退火条件对合金的相组成、微观结构和磁性能的影响。结果表明：铜模吸铸得到厚度为0.5~1.2mm的铸态Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)合金的微观组织主要由Nd_2Fe_(14)B、α–Fe、Fe_3B、未知相、TiC相以及亚稳相Nd_(1.1)Fe_4B_4组成。从其微观组织可以看出，有一部分晶粒粘连在一起，使磁体的磁性能变差；在Nd_9Fe_(68)Ti_4C_4B_(15)合金的微观结构中有少量的非晶相存在。铸态Nd_9Fe83-xTi_4C_4B_xd(x=10~15)合金表现为硬磁性能，其中综合磁性能最佳的合金是厚约1mm的Nd_9Fe_(70)Ti_4C_4B_(13)磁体：最大磁能积(BH)max为6.005kJ/m~3，矫顽力H_(ci)为28.572kA/m，剩磁B_r为0.435T。对厚度为0.5~1.2mm的铸态Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)在不同的条件下进行晶化热处理之后发现：B含量为10at%时，铜模吸铸Nd_9Fe_(73)Ti_4C_4B10合金退火后的磁性能略有下降，在铸态时有最佳的磁性能；B含量为11~14at%时，铜模吸铸Nd_9Fe83-xTi_4C_4B_xd(x=11~14)合金的最佳退火条件为600℃–5min钟；B含量为15at%时，铜模吸铸Nd_9Fe_(68)Ti_4C_4B_(15)合金的最佳退火条件为670℃–10min钟。所以B含量不同，使得铸态组织的相组成不同，从而合金的最佳退火条件也不一样。其中600℃–5min钟退火热处理后的厚度约为0.5mm的Nd_9Fe71Ti_4C_4B12磁体表现出最佳的磁性能：最大磁能积(BH)max为11.827kJ/m~3，矫顽力H_(ci)为98.119kA/m，剩磁B_r为0.417T；670℃–10min钟退火热处理后Nd_9Fe_(68)Ti_4C_4B_(15)磁体的磁性能为最大磁能积(BH)max=5.411kJ/m~3，矫顽力H_(ci)=74.166kA/m，剩磁B_r=0.299T。本文将铜模吸铸中B的Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)合金与课题组上届研究生所做的铜模吸铸高B的Nd_6Fe_(58.8)Co_(10)Zr_(1.6)C_(1.6)B_(22)铸态合金进行了对比。本文还将上届研究生所制得的铜模吸铸高B的Nd_6Fe_(58.8)Co_(10)Zr_(1.6)C_(1.6)B_(22)合金在600℃–5min钟和670℃–10min条件下进行退火处理，并测试了其磁性能。结果表明：铸态的Nd_6Fe_(58.8)Co_(10)Zr_(1.6)C_(1.6)B_(22)合金在600℃–5min钟和670℃–10min钟进行退火处理之后，磁体表现出硬磁性能，但其值都偏低。其中在600℃–5min钟热处理之后的磁性能比670℃–10min钟的稍高，其值为最大磁能积(BH)max=0.581kJ/m3，矫顽力H_(ci)=17.905kA/m，剩磁B_r=0.127T。(本文来源于《宁波大学》期刊2013-04-28）
姜小丽[8]（2013）在《添加Nb对铜模吸铸Nd_9Fe_(81-x)Ti_4C_2B_xNb_4(x=11,13,15)合金的影响》一文中研究指出本文采用铜模吸铸法制备了厚度为0.7mm的Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金，研究了其相组成、晶化行为和磁性能；探讨了不同B含量对Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金铸态组织的影响；探讨了Nb添加对合金铸态组织及晶化行为的影响；同时研究不同退火条件（退火温度和退火时间）对合金相组成、微观结构和磁性能的影响。结果表明：对Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金相组成进行分析，相比于Nd9Fe83-xTi4C4Bx(x=11,13,15)合金铸态组织，Nb添加后抑制了Nd2Fe23B3非平衡相、Nd1.1Fe4B4非磁性相和未知相的析出，促进Nd2Fe14B、α–Fe相的生成，且Nb添加促进了合金凝固过程中晶体相的形成。两类合金随着B含量的增加，Fe3B相的相对含量逐渐增加，α-Fe相的相对含量逐渐减小，同时细化晶粒。Nb添加对Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金晶化行为的研究表明，添加Nb后，合金的晶化过程由原来Nd9Fe83-xTi4C4Bx(x=11,13,15)合金的异相同温晶化变为两步晶化。且添加Nb后合金的非晶形成能力降低。同时，分析表明Nb的添加改变了B含量对非晶稳定性的影响，非晶稳定性由未添加Nb时随B含量增加先增加后减小转变为添加Nb后随B含量的增加先减小后增大。Nb添加对Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金铸态组织磁性能的研究表明，添加Nb后合金铸态组织的矫顽力均提高，其中Nd9Fe66Ti4C2B15Nb4合金铸态组织获得最好的磁性能：Br=0.32T，Hci=116.66kA/m，(BH)max=6.59kJ/m3。不论是否添加Nb，合金矫顽力均随B含量的增加而增加。将Nd9Fe81-xTi4C2BxNb4(x=11,13,15)合金在不同的退火条件下进行退火处理。Nd9Fe70Ti4C2B11Nb4合金在973K×10min条件下获得了最佳磁性能： Hci=203.13kA/m，(BH)max=11.86kJ/m3，Br=0.39T。其最佳热处理温度比第二个放热峰的初始晶化温度（Tx2）高出63K。Nd9Fe66Ti4C2B15Nb4合金在988K×10min条件下获得了最佳磁性能：Hci=279.19kA/m，(BH)max=15.49kJ/m3，Br=0.43T。其最佳热处理温度比Tx2高出60K。Nd9Fe68Ti4C2B13Nb4合金在983K×10min条件下获得了最佳磁性能：Hci=155.11kA/m，(BH)max=18.73kJ/m3，Br=0.63T。其最佳热处理温度比Tx2高出41K。与本课题组前期研究的退火条件对铜模吸铸Nd9Fe83-xTi4C4Bx(x=10~15)合金的影响所得各合金成分的最佳退火条件对比，添加Nb后合金的最佳退火温度要高，退火时间要长。(本文来源于《宁波大学》期刊2013-04-15）
白琴,满华,唐永军,郝彦斐,徐晖[9]（2011）在《铜模吸铸法制备Fe-Nd-Al-B-Dy合金的结构和磁性能》一文中研究指出为了进一步改善Fe-Nd-Al-B非晶合金的非晶形成能力和磁性能,研究添加Dy元素对此体系合金的显微结构、磁性能以及晶化行为的影响。利用铜模吸铸法制备厚度为1mm的片状(Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)100-xDyx(x=0,1,3,6)合金。采用示差扫描量热法(DSC),振动样品磁强计(VSM)和X射线衍射仪(XRD)研究Dy对该系列合金非晶形成能力、磁性能和晶化行为的影响。结果表明,添加少量Dy元素使得合金Fe-Nd-Al-B-Dy的磁性能各项指标大幅度提高,得到较好的硬磁性。然而,当进一步提高Dy含量到6%时,合金呈现顺磁性。Fe-Nd-Al-B-Dy系合金晶化后,磁性能会发生很大转变,其中具有较好硬磁性的(Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)99Dy1合金在完全晶化后呈现为顺磁性。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2011年05期）
蒙韬,徐晖,白琴,谭晓华[10]（2008）在《铜模吸铸法制备Fe-Nd-Al-B-Nb合金的结构和磁性能的研究》一文中研究指出利用铜模吸铸法制备了厚度为1mm片状的[(Fe0.53Nd0.37Al0.1)96B4]100-xNbx(x=0,2,4,6,8)合金。采用示差扫描量热法(DSC),振动样品磁强计(VSM)和X射线衍射(XRD)仪研究了Nb对该合金非晶形成能力、热稳定性和磁性能的影响。结果表明,Nb元素的添加可以有效提高合金的非晶形成能力和热稳定性,且显着提高了合金的饱和磁化强度。一定量的Nb元素(≥4at%)将抑制合金中Nd2Fe14B硬磁相的析出,使合金的磁性能从硬磁性转变成软磁性。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2008年08期）
铜模吸铸论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用铜模吸铸法制备Zr-Cu-Ni-Alx合金。采用DSC、XRD、力学性能实验机和硬度计等分析了不同Al添加量的合金热稳定性和力学性能。结果表明:不同Al添加量的合金试样都在40°～50°的扫描角度范围内生成了明显衍射峰。随Al添加量的增加,其玻璃转变温度和初始晶化温度差值先上升后降低,峰值温度出现在x=3时。当Al添加量逐渐上升后,拉伸强度、硬度都不断增大,伸长率则先增加后降低,并且在x=3时达到最大伸长率13.16%。当x=3时合金的断面区域生成高密度的剪切带,且剪切带间存在紧密交割关系,具有更致密的脉状纹并且其排列状态也更加规则,合金的塑性提高了。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
铜模吸铸论文参考文献
[1].柳翊,闵志宇,李晓磊,安俊超,张伟.真空铜模吸铸TiAl基合金凝固行为[J].铸造.2019
[2].肖雄亮,方月娥,王强.铜模吸铸法制备Zr-Cu-Ni-Al_x合金的性能及其稳定性研究[J].热加工工艺.2018
[3].姜小丽,潘晶,刘新才,肖晓燕,詹玉勇.添加铌对铜模吸铸Nd_9Fe_(81-x-y)Ti_4C_2B_xNb_y(x=11,13,15;y=0,4)合金铸态组织及其晶化行为的影响[J].中国稀土学报.2014
[4].姜小丽,蒋远霞,潘晶,刘新才.铜模吸铸Nd_9Fe_(83-x)Ti_4C_4B_x(x=10~15)合金组织演化和磁性能的研究[J].中国稀土学报.2014
[5].陈非非,周少雄.铜模吸铸法制备的Fe_(74)Al_4Sn_2P_(10)Si_4B_4C_2块体非晶合金圆棒及圆管[J].金属功能材料.2014
[6].满华,徐先锋,何柏林,万迪庆,徐晖.铜模吸铸法制备Fe_(64)Nd_7B_(25)Nb_4块体非晶合金的磁性能及晶化行为的研究[J].功能材料.2014
[7].蒋远霞.铜模吸铸Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B型纳米晶复合材料的研究[D].宁波大学.2013
[8].姜小丽.添加Nb对铜模吸铸Nd_9Fe_(81-x)Ti_4C_2B_xNb_4(x=11,13,15)合金的影响[D].宁波大学.2013
[9].白琴,满华,唐永军,郝彦斐,徐晖.铜模吸铸法制备Fe-Nd-Al-B-Dy合金的结构和磁性能[J].中国有色金属学报.2011
[10].蒙韬,徐晖,白琴,谭晓华.铜模吸铸法制备Fe-Nd-Al-B-Nb合金的结构和磁性能的研究[J].稀有金属材料与工程.2008