导读:本文包含了固结机理论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:超声波固结,剥离强度,结合机理
固结机理论文文献综述
姜波,任学平,侯红亮,韩玉杰,王耀奇[1]（2019）在《超声固结钛/铝箔材界面剥离强度与结合机理分析》一文中研究指出以1100铝箔和TA1钛箔为基体材料进行异种金属超声固结研究。制备了Ti/Al箔材金属层状复合材料试样,应用剥离试验研究了振幅、静压力对Ti/Al箔材界面结合强度的影响规律,利用扫描电镜研究了剥离界面的微观形貌,采用EDS对剥离界面进行能谱分析,通过透射电镜对Ti/Al箔材界面微观组织进行观察。结果表明,超声固结可以实现Ti/Al箔材良好的结合,界面结合强度随着静压力的增大先增大后减小,随着振幅的增大单调递增;在振幅35μm,静压力1.5 kN条件下,获得最佳的超声固结界面,其剥离强度为11.325 N/mm;Ti箔材的剥离界面中Al元素均匀分布,并存在明显的韧窝组织;Ti/Al界面存在元素过渡区,界面处晶粒细化明显;铝箔表面氧化膜破碎,且钛元素以弥散的形式嵌入到铝晶粒内部。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年10期）
韩贵雷,贾伟杰[2]（2019）在《矿山治水改性黏土浆高压固结机理研究与应用》一文中研究指出基于因地制宜、绿色环保的要求,矿山帷幕注浆领域越来越多的采用黏土类注浆材料,黏土类注浆材料的非工业成品特点使之在性能上与传统注浆材料有较大差异。为了开展非工业成品注浆材料固结机理研究,建设了专门的注浆材料高压固结装置,并在此基础进行了相应试验。试验结果表明,高压注浆状态下,给定配比改性黏土浆液固结时间约为110min,固结体结构为复合结构形式,根据此结果计算注浆浆液扩散半径为纯水泥浆液的3.375倍,也在现场工业试验中得到了验证。该试验装置、试验方法及研究结果为改进现有注浆工艺提供了技术支撑,为帷幕注浆领域新材料研究与应用提供了借鉴。(本文来源于《中国矿业》期刊2019年09期）
杨国生,左双英,莫云川,刘小川,杨浩[3]（2019）在《不同应力路径下贵阳红黏土固结不排水试验及微观机理研究》一文中研究指出为揭示贵阳红黏土不同应力路径、固结不排水试验条件下宏观力学特性及微观作用机理,通过分别施加300 kPa、400 kPa、500 kPa不同围压,在增P、减P、等P加载路径下,研究其应力-应变关系。结合SEM电镜扫描测试结果,分析了贵阳红黏土颗粒形态和孔隙结构等对宏观力学特性的影响规律。研究结果表明:叁种应力路径下贵阳红黏土的应力-应变关系不同,应变速率也具有较大差异,但均表现出不同程度的应变软化现象。不同围压下,红黏土发生剪切破坏的峰值应力与围压呈正相关关系。SEM扫描电镜下,贵阳红黏土内部为片状黏土矿物、少量针状分散矿物及微小不定形物质,按一定的分布规律,进行接触、联结与排列组合形成特殊的微观结构,直接影响着宏观力学特性。(本文来源于《贵州科学》期刊2019年03期）
张中武[4]（2019）在《低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为与固结机理的影响研究》一文中研究指出球团矿是优质的炼铁炉料之一。我国目前铁矿球团生产以磁铁精矿作为主要原料,但随着我国优质磁铁矿资源日渐匮乏,拓宽球团生产的原料范围、提高球团矿品质,日益重要。与磁铁矿相比,国内低铁高硅赤铁矿资源丰富,价格较低,但是,赤铁矿球团的焙烧固结温度高、适宜焙烧温度区间窄、对设备的要求比较高,在球团领域还没有大规模应用。本文以国内某低铁高硅赤铁精矿(A矿)和磁铁精矿为主要原料,研究了A矿配比对球团制备过程及球团质量的影响,结合球团化学成分、微观结构分析以及还原性能研究,揭示了低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为和固结机理的影响;并通过工业投笼试验验证了配加A矿对球团质量的不利影响,提出适当提高焙烧温度或者延长焙烧时间的措施,减小配加A矿的负面影响,使该低铁高硅赤铁精矿能够应用于链篦机-回转窑球团生产。本文研究了配加A矿对生球制备特性的影响。结果表明:造球原料在经过润磨预处理后,可以明显提高生球质量。在相同的润磨条件下,随着混合精矿中A矿配比由0%提高到50%,生球的抗压强度14.4 N?P~(-1)先升高至17.5 N?P~(-1)后又降低14.3 N?P~(-1),生球落下强度从8.7次?(0.5m)~(-1)降低到3.2次?(0.5m)~(-1)。研究了配加A矿对球团焙烧行为、固结特性和还原性能的影响。结果表明:预热焙烧制度相同时,A矿配比由0%提高到50%,预热球强度由588 N?P~(-1)降低到196 N?P~(-1),焙烧球强度从4925 N?P~(-1)降低到1868 N?P~(-1)。研究发现:新生的Fe_2O_3活性高,迁移能力比较强,颗粒间通过微晶连接成板块状。原生的Fe_2O_3小颗粒活性低,迁移能力弱,通过微晶连接互联存在,结构疏松,气孔较多,强度不如新生的Fe_2O_3结晶。随着A矿配比从0%提高到50%,球团的还原膨胀率从11.76%降低到8.05%;还原度从59.35%升高到70.11%。这是由于提高A矿配比,会使球团中SiO_2等脉石矿物含量增多,导致高熔点的铁橄榄石液相含量增多,可以抵抗球团还原膨胀的应力,降低还原膨胀率;但提高A矿配比,球团孔隙率增加,还原度得以改善。工业投笼试验发现:与基准配比(全磁铁矿)投笼球团强度相比,A矿配比1-3%投笼球团的强度分别降低91 N?P~(-1)、176 N?P~(-1)和282 N?P~(-1),工业投笼球团的还原膨胀率由11.16%降低到10.34%,还原度由60.77%降低到59.78%;这是因为球团中SiO_2含量增加,使液相增加,原生的Fe_2O_3含量很低,被新生的Fe_2O_3包裹,球团晶粒间气孔减少。验证了配加A矿对球团强度不利的实验室结果,生产中可通过适当提高焙烧温度、延长焙烧时间,使球团强度达到基准方案球团相当的强度。(本文来源于《安徽工业大学》期刊2019-06-06）
李国栋[5]（2019）在《干湿循环作用下植生固结材料/砒砂岩破坏机理研究》一文中研究指出为治理我国砒砂岩区水土流失问题而研制出来的植生固结材料(亲水性聚氨酯),简称W-OH,有很好的抗蚀促生作用。W-OH和水混合后,复合材料溶液可以在砒砂岩表面形成固结层,固结层的良好性能是W-OH治理砒砂岩区水土流失的基本前提。固结层在外界环境中,特别是干湿循环作用下导致固结层破坏。为保证固结层的长期有效性,需要对干湿循环下固结层的破坏机理进行研究。本文首先对W-OH溶液的固结时间和W-OH固结体吸水、脱水性能进行研究,并对W-OH固结体在干湿循环下的破坏特性进行研究,同时针对W-OH与砒砂岩的粘附过程与水损剥落过程进行了分析,建立粘附模型与水损坏模型,得到水稳定常数,最后通过W-OH砒砂岩复合体的无侧限抗压强度试验对模型进行验证。本文取得的主要研究成果如下:(1)、基于Brookfield DV3T粘度计和恒温水浴箱,对不同浓度W-OH在不同温度下与水反应的固结时间进行了测定,发现固结时间随着温度、W-OH浓度的增大而减小,并以此建立了W-OH与水反应的固结时间与温度、W-OH浓度的函数关系式;对不同浓度的W-OH固结体的吸水、脱水性能进行研究,发现随着W-OH浓度的增大,W-OH固结体的吸水速率K_∞、极限吸水率w_∞和脱水速率K_d也随之增大,且同一浓度W-OH固结体的脱水速率K_d小于吸水速率K_∞,即固结体有着较好的保水性。(2)、基于instron万能试验机干湿循环下不同浓度的固结体进行力学性能分析,发现相同浓度的W-OH固结体弹性模量E在干湿循环过程中的波动较小,即不同浓度W-OH固结体均有着优异的抗干湿循环能力;同时利用金相显微镜对干湿循环下不同浓度的固结体进行表面形貌分析,发现W-OH固结体表面会变得粗糙,且浓度越大,W-OH固结体表面形貌变粗糙速度越慢,表面形貌变粗糙加速W-OH与砒砂岩之间的脱落。(3)、基于W-OH砒砂岩的粘附过程与水损害过程,以此建立了W-OH与砒砂岩粘附模型与水损害模型,并通过水损破坏过程与粘附过程的能量变化比得到了水稳定常数g,发现W-OH浓度越大,水稳定常数g越大,即W-OH砒砂岩复合体抗干湿循环能力越强。并基于W-OH砒砂岩复合体的无侧限抗压强度试验,建立了W-OH砒砂岩在干湿循环前后的无侧限强度比T与水稳定常数g的函数关系式,相关性良好,以此验证了W-OH与砒砂岩粘附模型与水损害模型的正确性。(本文来源于《湘潭大学》期刊2019-06-01）
王健杰[6]（2019）在《固结磨料研磨TC4钛合金的材料去除机理研究》一文中研究指出航空发动机叶片质量的好坏决定了发动机的工作效率、寿命等使用性能。为满足叶片接近极限条件的使用要求,叶片材料通常选择钛合金、高温合金等高强度、耐热腐蚀、抗热疲劳的材料。固结磨料加工技术具有加工效率高、工艺可控性好等优点,广泛应用到脆性材料、塑性金属等的精密超精密加工中。本文提出球形固结磨料磨头研磨钛合金的加工方法,通过理论与实验相结合的方式,对关键工艺参数及研磨过程量进行分析,探究研磨过程中的材料去除机理。主要研究工作和成果如下:(1)建立固结磨料磨头研磨钛合金工件时的材料去除模型以及接触模型。通过数学建模分析不同工艺参数对研磨接触行为以及材料去除率的影响。采用有限元仿真的方法研究研磨过程中磨头半径、研磨压力及研磨夹角对研磨系统内各部件应力、应变的影响。(2)设计制造了球形固结磨料磨头及加工夹具,以平面TC4钛合金为研磨对象进行单点研磨实验。以材料去除率及加工后表面质量为指标对磨料的种类、粒径及研磨工艺进行优化,发现20-30μm碳化硅的研磨效果最佳,优化的工艺方案为磨头转速2000 rpm,研磨夹角30°,研磨时间为10 s;在此工艺参数下材料去除率为0.37 mg/s,工件表面粗糙度Ra值为700nm,在满足研磨加工阶段粗糙度要求的情况下,达到较高的材料去除率。(3)固结磨料磨头平面研磨工艺参数优化。通过正交实验研究了磨头的步距、径向速度、进给量、转速对材料去除率、工件表面粗糙度及平整度的影响。优化后的工艺方案为步距2 mm、径向速度600 mm/min、进给量0.15 mm、转速2000 rpm;在此工艺参数下,材料去除率为0.67mg/s,粗糙度值为148nm,平整度值为4.05μm。在获得较高材料去除率的同时兼顾了研磨后工件表面的粗糙度值及平整度值,达到较好的工件表面质量。(4)固结磨料磨头平面研磨路径优化。进行研磨次数重复实验,发现研磨后工件表面呈规律性的起伏,根据工件表面起伏的规律性优化研磨路径,路径优化后材料去除率达到1.19 mg/s,工件表面粗糙度Ra值达到201 nm,平整度值达到3.86μm。路径优化明显提升材料去除率,使研磨后工件表面平整性更好。(本文来源于《南京航空航天大学》期刊2019-03-01）
马雯波,丁哲,吴智仁,梁止水,杨才千[7]（2018）在《W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理》一文中研究指出[目的]对W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理进行研究,为实现W-OH固结改良砒砂岩及其耐久性研究提供科学依据。[方法]采用W-OH(亲水性聚氨酯材料)对砒砂岩进行固结处理,基于无侧限抗压试验、叁轴抗压试验,研究其在干湿循环条件下的力学性能,并结合SEM,EDS和称重法对其干湿循环后样品微观结构、元素和质量损失进行分析,以获得其破坏机理。[结果]W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量和黏聚力在1～3次干湿循环后升高;在3～9次干湿循环后,固结体的力学强度降低;9次之后,剩下高黏结力的W-OH胶结体包裹于砒砂岩颗粒表面,力学强度趋于稳定。内摩擦角在1～9次干湿循环后上下波动,9次干湿循环后趋于稳定。采用碳元素分析和质量损失分析相结合的方法对土样中W-OH流失特性进行评价,发现土样在1～9次干湿循环中W-OH胶结体逐渐降低,并在9次干湿循环后达到稳定,这与上述宏观力学变化的规律相似,验证了破坏机理,为判断其长期特性提供理论依据。[结论]研究表明可将9次干湿循环后达到稳定的W-OH砒砂岩固结体的力学性质作为土体的长期力学特性。(本文来源于《水土保持通报》期刊2018年06期）
汪书朝,师学峰,张巧荣,赵凯[8]（2018）在《镁质球团矿焙烧固结及其机理研究》一文中研究指出镁质球团矿因其冶金性能优良,已经成为球团矿发展的重要方向,但镁质球团矿也存在着强度差且焙烧工艺参数要求高的问题,研究并寻求改善镁质球团矿的焙烧固结机理具有重要的现实意义。文章综述了近年来镁质球团矿焙烧固结机理及强化的研究进展,系统介绍了Mg的形式、配比、焙烧工艺参数、矿物组成、微观结构等因素对镁质酸性球团矿、镁质熔剂型球团矿成矿机理及冶金性能的影响,为镁质球团矿进一步发展提供基础数据及方向参考。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2018年05期）
冯志刚,朱俊高,刘谢伶,王克东[9]（2018）在《软土主、次固结变形机理分析及试验研究》一文中研究指出软土性质软弱,易产生变形,对其在不同加荷比下的工程特性进行研究很有必要。从地下水动力学理论出发,对主、次固结变形机理进行了分析。对3种软土进行了一维固结试验,试验结果表明:压缩指数与液限和塑限具有良好的线性关系;相较于加荷比等于1的情况,加荷比小于1时,主固结阶段变形明显减小;加荷比小于1时,次固结变形存在由慢到快的变形趋势,但次固结系数较加荷比等于1时减少明显。试验成果对工程实际具有一定的指导作用。(本文来源于《水利与建筑工程学报》期刊2018年05期）
丁哲[10]（2018）在《W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理研究》一文中研究指出砒砂岩地区是黄土高原生态环境最脆弱、土壤侵蚀最剧烈的区域,也是黄河中游粗沙的主要来源区之一。本研究采用W-OH(亲水性聚氨酯材料)对砒砂岩进行固结处理,而抗干湿循环能力是检验固化土耐久性能的重要指标。土体经多次干湿循环作用后抗压强度降低,这对砒砂岩地区的建筑物地基、道路边坡和路堤工程的长期稳定性有重要影响,因此研究干湿循环作用下W-OH砒砂岩固结体的强度与微结构的变化具有重要意义。本文基于取样于内蒙古准格尔旗皇甫川流域内的二老虎沟小流域的砒砂岩试样,通过室内物理力学试验和微观结构分析,研究了不同W-OH浓度和不同干湿循环次数作用下砒砂岩固结体的无侧限抗压特性和叁轴抗压特性,并通过称重法、SEM和EDS对其干湿循环后的质量损失、微观结构和元素成分进行分析,主要研究成果如下:(1)基于无侧限抗压强度试验,研究了 W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量与干湿循环次数、W-OH浓度的关系;利用叁轴不固结不排水试验,得到了不同干湿循环次数作用后W-OH砒砂岩固结体的应力-应变关系曲线具有应变软化特征。结果表明,W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量和黏聚力在1～3次干湿循环后升高,这是因为在1～3次干湿循环过程中仍有部分W-OH胶结体在水中继续固化;在3～9次干湿循环,固结体的力学强度降低,这是因为W-OH胶结体充分固结,随着干湿循环次数增加,部分低粘结力的W-OH胶结体脱离;9次之后,剩下高粘结力的W-OH胶结体包裹于砒砂岩颗粒表面,力学强度趋于稳定。内摩擦角在1～9干湿循环上下波动,9次干湿循环以后趋于稳定,这是因为前期W-OH胶结体未固化完全,随着干湿循环次数增加,胶结体的固化、破坏和流失达到稳定。(2)针对W-OH砒砂岩固结体重塑样品(12次干湿循环后重塑)力学特性分析,通过无侧限抗压强度试验和叁轴不固结不排水试验,发现W-OH砒砂岩固结体重塑土的无侧限抗压强度相比于重塑前下降很多,这是因为重塑前固结体颗粒和颗粒之间以W-OH胶结体相连,具有较高的粘结力;重塑后的W-OH胶结体被破坏,土颗粒与颗粒之间的粘结力急剧降低,宏观上造成W-OH砒砂岩固结体重塑土的无侧限抗压强度明显下降。而对于同一含水率下重塑固结体的无侧限抗压强度、粘聚力和内摩擦角随着W-OH浓度的增大而逐渐增大。这是因为W-OH胶结体包裹在砒砂岩颗粒表面,而高浓度W-OH胶结体使砒砂岩颗粒之间具有更高粘结力,即使在经过重塑(土颗粒经过完全破坏)后,仍表现为较高的宏观力学强度。(3)针对5%浓度W-OH浓度砒砂岩固结体在不同干湿循环次数下的微观结构进行分析,发现W-OH包裹在砒砂岩表面以增大土颗粒之间的粘结力,宏观表现为土样抗压强度和黏聚力的增大;经过干湿循环后,W-OH胶结体从土颗粒表面脱落,导致土颗粒间的粘结力降低,宏观变现为土样抗压强度和黏聚力的减小。考虑到土样中C元素的含量均来自于W-OH,通过称重法和EDS能谱仪(测试C元素)分别对其宏观质量亏损和细观W-OH破坏流失进行分析。发现干湿循环后W-OH砒砂岩固结体强度降低主要是因为包裹在砒砂岩表面的W-OH胶结体的破坏和流失,并在9次干湿循环后达到稳定。这与上述所无侧限抗压强度、弹性模量、黏聚力随循环次数增加而变化的规律相似。可以判断W-OH砒砂岩固结体能在9次干湿循环后形成稳定的微观结构且W-OH不再流失,可将此强度、弹性模量和黏聚力作为后期土体评估的重要参数。(本文来源于《湘潭大学》期刊2018-06-06）
固结机理论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于因地制宜、绿色环保的要求,矿山帷幕注浆领域越来越多的采用黏土类注浆材料,黏土类注浆材料的非工业成品特点使之在性能上与传统注浆材料有较大差异。为了开展非工业成品注浆材料固结机理研究,建设了专门的注浆材料高压固结装置,并在此基础进行了相应试验。试验结果表明,高压注浆状态下,给定配比改性黏土浆液固结时间约为110min,固结体结构为复合结构形式,根据此结果计算注浆浆液扩散半径为纯水泥浆液的3.375倍,也在现场工业试验中得到了验证。该试验装置、试验方法及研究结果为改进现有注浆工艺提供了技术支撑,为帷幕注浆领域新材料研究与应用提供了借鉴。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
固结机理论文参考文献
[1].姜波,任学平,侯红亮,韩玉杰,王耀奇.超声固结钛/铝箔材界面剥离强度与结合机理分析[J].稀有金属材料与工程.2019
[2].韩贵雷,贾伟杰.矿山治水改性黏土浆高压固结机理研究与应用[J].中国矿业.2019
[3].杨国生,左双英,莫云川,刘小川,杨浩.不同应力路径下贵阳红黏土固结不排水试验及微观机理研究[J].贵州科学.2019
[4].张中武.低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为与固结机理的影响研究[D].安徽工业大学.2019
[5].李国栋.干湿循环作用下植生固结材料/砒砂岩破坏机理研究[D].湘潭大学.2019
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[7].马雯波,丁哲,吴智仁,梁止水,杨才千.W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理[J].水土保持通报.2018
[8].汪书朝,师学峰,张巧荣,赵凯.镁质球团矿焙烧固结及其机理研究[J].钢铁钒钛.2018
[9].冯志刚,朱俊高,刘谢伶,王克东.软土主、次固结变形机理分析及试验研究[J].水利与建筑工程学报.2018
[10].丁哲.W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理研究[D].湘潭大学.2018