导读:本文包含了还原钛铁矿论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:钛铁矿,熔盐电解,CaCl2熔盐,槽电压
还原钛铁矿论文文献综述
崔鹏,李常兴,马文会,秦博[1]（2019）在《CaCl_2熔盐直接电解还原钛铁矿的研究》一文中研究指出在CaCl_2熔盐中,采用熔盐电解法还原钛铁矿。在槽电压分别为3.0V和3.1V、825～900℃时,研究了不同槽电压及电解温度对钛铁矿电解还原的影响,并对钛铁矿电解脱氧过程进行了讨论。结果表明,在电解过程中铁优先还原,反应区中铁含量高时易形成TiFe_2合金;槽电压对钛铁矿电解产物有重要影响;提高反应温度有利于促进铁钛的互扩散合金化过程。(本文来源于《有色金属(冶炼部分)》期刊2019年01期）
崔鹏,戴玮,颜恒维,李绍元,戴永年[2]（2018）在《LiCl-KCl熔盐中电解还原钛铁矿的研究》一文中研究指出在LiCl-KCl熔盐中,采用熔盐电解法还原钛铁矿,研究了电解时间、槽电压及电解温度对还原钛铁矿的影响,探讨了在熔盐中钛铁矿电解脱氧的机理。结果表明,钛铁矿还原优先生成铁,钛氧化物由高价到低价逐步还原,而未得到金属钛及其合金,说明在LiCl-KCl熔盐中,TiO的脱氧还原是钛铁矿熔盐电解生成金属钛及其合金的反应限制性步骤。(本文来源于《有色金属(冶炼部分)》期刊2018年11期）
艾刚华,华一新,徐存英,武腾,苏波[3]（2018）在《SiO_2对CaCl_2熔盐电解还原钛铁矿精矿制备FeTi合金的影响》一文中研究指出在不同电解时间和槽电压下,添加SiO_2电解还原钛铁矿精矿制备钛铁合金.结果表明,以添加一定量SiO_2的钛铁矿精矿为阴极,控制阴极中主要组元的摩尔比Ti:Fe:Si=1.2:1:0.2,以石墨棒为阳极、CaCl_2熔盐为电解质,在槽电压3.2 V、温度900℃下电解2 h,可制得疏松多孔、颗粒尺寸较均匀的FeTi合金粉体.钛铁矿精电解还原过程中会生成CaTiO_3和Fe-Ti-O等中间产物,添加的SiO_2在电解时会优先还原生成单质Si,并参与CaTiO_3等中间产物的还原反应,降低中间产物电解还原生成FeTi合金的理论电压,有利于加快电解还原钛铁矿精矿制备钛铁合金的速率.(本文来源于《过程工程学报》期刊2018年03期）
周忠仁[4]（2016）在《熔盐电解还原钛铁矿制备钛铁合金粉末的研究》一文中研究指出钛铁合金具有良好的储氢性能,被广泛应用于储氢行业；钛铁又是一种优良的脱氧剂和合金元素添加剂,能够细化晶粒、提高钢材强度。传统生产钛铁合金的方法主要有铝热还原法和重熔法,但存在易引入杂质、产品纯度低、生产成本高等缺点,限制了钛铁合金的应用。高温熔盐电脱氧技术是将电化学和高温冶金技术相结合的现代金属冶炼工艺,具有工艺简单、产品纯度高、杂质含量低、能耗较低等优点,将其应用于钛铁矿直接脱氧以制备钛铁合金,有望克服传统冶炼工艺存在的问题,提高产品质量,具有重要的科学意义和广阔的应用前景。本文利用熔盐电解法(FFC法)和电沉积钙-钙还原法(OS法)分别对钛铁矿的直接电解还原和间接电解还原过程进行研究并制备得到钛铁合金粉。结合循环伏安法、恒电位电解、线性扫描伏安法等测试手段研究了FeTiO3直接电解还原过程中的分步还原路径以及脱氧机制,考察了熔盐成分、CaO浓度、温度、槽电压、块体孔隙率等工艺参数对还原产物组成和微观形貌的影响规律；首次采用电沉积钙-钙还原法研究了FeTiO3的间接电解还原过程和反应机理。主要研究成果如下：(1)热力学计算表明,钛铁矿电解还原过程中FeTiO3急定性差,容易电解还原生成Fe和CaTiO3,而CaTiO3稳定性好,其进一步电解还原相对困难；熔盐中CaO活度的提高,使得FeTiO3分解电压降低,CaTiO3分解电压增大,而CaO活度的提高使得CaO发生分解导致钛铁矿间接还原过程发生的趋势增强。(2)FeTiO3的直接电解还原是一个复杂的多相、多步骤还原过程。主要包括：FeTiO3中还原电位较正的氧化亚铁优先得电子还原成金属Fe,TiO2则与熔盐中的Ca2+结合生成了CaTiO3:CaTiO3继续电解脱氧,并优先与邻近的金属Fe相直接反应,生成Fe2Ti、FeTi合金。新生成的金属Fe相嵌布在CaTiO3大块颗粒中,形成导电性能提高的网状结构,进而增加了电子在块体内部的传输通道,促进CaTiO3在金属Fe相附近的电解还原。在电解前期,反应界面大,FeTiO3的还原电位正,电脱氧速度快；在电解后期,随着反应向颗粒内部推进,反应界面减小,而CaTiO3的还原电位更负,进而导致电脱氧速度降低.CaO在熔盐中的浓度影响阴极的电脱氧速度,当人为地向熔盐中添加0-1.0mol%CaO,随着CaO浓度的增加,FeTiO3电解还原成Fe与CaTiO3的反应速度加快；而当CaO浓度在1.5～2.0mo1%范围内,增大CaO浓度反而抑制CaTiO3的正向脱氧,导致CaTiO3的脱氧速度减慢。本文中,向等摩尔比的CaCl2-NaCl熔盐中添加1.0mol%CaO可以加快钛铁矿的还原速度,缩短电解时间。(3)槽电压、温度、块体孔隙率对钛铁矿的直接电解还原过程影响显着。随着槽电压的增大,钛铁矿的电脱氧速度加快,当槽电压高于3.0V时,有利于生成颗粒尺寸均匀的多孔FeTi合金。在熔盐电解温度873-1173K范围内,随着温度的升高,钛铁矿的电脱氧速度越快,产物钛铁合金的颗粒尺寸分布越不均匀,颗粒的平均粒径亦从2.11.μm增加到5.31μm电解温度为973K时,可得到颗粒粒径较小,尺寸分布均匀的钛铁合金粉末。块体孔隙率是影响FeTiO3还原的决定因素,增大块体的孔隙率可以增加界面反应的面积,亦增加O2-的扩散通道数量；为得到具有一定机械强度和较多孔隙的块体钛铁矿,在烧结预处理阶段添加25wt%NH4HCO3,此时孔隙率达到39.08%。电解后,钛铁合金的结构为体心立方结构,择优结晶面为(100)晶面,且FeTi晶体生长的择优晶面不随温度、槽电压、孔隙率的改变而发生变化。(4)FeTiO3的间接电解还原亦是分步进行的：首先,FeTiO3在FeTiO3/熔盐反应界面处被金属Ca还原为金属Fe和CaTiO3,CaTiO3继续被Ca还原,并与邻近的金属Fe相直接作用,生成Fe2Ti、FeTi合金。随着反应向块体内部推进,还原反应仅在孔隙中进行,因而孔隙是决定钛铁矿间接电解还原的动力学因素。增大槽电压,加快了金属Ca在阴极的沉积速度,进而加快了FeTiO3的还原速度。使用钛铁矿粉末为原料,增大了颗粒与熔盐间的反应面积,经过反应温度973K、反应时间14h后,钛铁矿被还原生成钛铁合金。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2016-09-01）
熊礼[5]（2016）在《CaCl_2-NaCl和CaCl_2体系电解还原钛铁矿制备钛铁的研究》一文中研究指出钛铁合金在储氢合金、磁性材料等功能材料的制备及钢铁工业中具有广阔的应用前景。然而,目前钛铁合金的生产存在着原料要求苛刻、工艺复杂、设备要求高等缺点,导致其生产成本居高不下。FFC法做为一种新的制备钛铁合金的电化学还原技术,由于具有制备流程短、劳动力需求量低以及环境友好等优点,受到国内外学者的广泛关注。本文采用FFC工艺,以钛铁矿为原料在等摩尔的CaCl2-NaCl熔盐中进行电解还原,直接将钛铁矿转化为钛铁合金。研究了烧结温度、电解时间、槽电压、电解温度以及CaO加入量对电解过程及产物的影响。结果表明：在400～11000C的烧结温度范围内,钛铁矿阴极的孔隙率随着烧结温度的升高而减小。当烧结温度过低时,制备得到的钛铁矿阴极强度很低,这将导致电解过程中经过熔盐浸泡的阴极片从钼棒上脱落成粉并堆积在反应器底部,使钛铁矿不能被还原。当烧结温度过高时,阴极孔隙率很低,会造成阴极片内部与熔盐的接触不好,从而阻碍熔盐中离子迁移并导致钛铁矿还原不完全。研究发现,阴极片的最佳烧结温度为800～900℃。电解时间是影响钛铁矿还原的一个重要因素。当电解温度为800℃,槽电压为3.2V时,电解钛铁矿1h后其产物主要是CaTiO3和金属Fe,同时还有部分未被还原的FeTiO3;电解4h后,主要物相是CaTiO3、Fe2Ti及Fe-Ti-O,而FeTiO3已完全消失,但是并没有目标产物FeTi生成。在后续的电解过程中,主要发生CaTiO3的还原以及Fe-Ti-O的脱氧。在整个电解过程中,电流先快速下降然后逐渐趋于稳定。随着电解时间的延长,电解产物颗粒逐渐长大并变得均匀,颗粒与颗粒之间连接为条状,产物孔隙变大,成为蜂窝结构。随着槽电压从2.7V增加到3.2V,电解过程的电流不断增加。较高的槽电压有利于提高钛铁矿还原的速率并在较短的时间内获得更纯的产物。电解产物形貌由团聚的较大、不规则的颗粒转变为规则而平整的细小颗粒,电解电压越大,产物颗粒尺寸越小。当电解温度从600℃升高到1000℃时,电解过程的电流逐渐增大。在1000℃下,电解8h的产物主要为FeTi,但是在800～900℃下,需电解18h其电解产物才为FeTi。电解产物的颗粒尺寸随着电解温度的升高而逐渐增大。CaO的加入量对电解过程及产物有着重要的影响。研究发现,电流会随着CaO的加入量增多而增大。最优的CaO加入量为1%(占熔盐的摩尔百分数),在此加入量下,能够有效提高钛铁矿的还原速度,加快中间产物的还原。相反,当加入的CaO量过多时,将会抑制中间产物CaTiO3的还原。以广西钦州钛精矿为原料,采用自行设计的几种电解装置分别电解片状、球团以及粉状钛精矿。结果表明,在CaCl2熔盐中钛精矿的还原速率要远快于在等摩尔的CaCl2-NaCl熔盐中的；当电解时间为20h时,在CaCl2熔盐中片状钛精矿能够被完全还原得到纯的FeTi;当阴极片体积过大时,会造成块体内部无法被还原,导致产物不纯;当采用球团型钛精矿为阴极时,球团直径对电解过程具有显着影响；当采用钛精矿粉直接作为阴极时,由于粉末与阴极集流体接触不好,导致电解效果不好。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2016-04-01）
李磊,朱红波,张利波,彭金辉,贾景岩[6]（2015）在《微波碳热还原钛铁矿扩试研究》一文中研究指出在小试已获得最佳工艺条件的基础上,通过微波推板窑设备,进行微波碳热还原钛铁矿的扩大实验。钛铁矿、复合还原剂、添加剂混合物料依次经过微波推板窑的预热段、加热段、保温段,到达冷却段时,完成还原反应。实验结果表明:碳热还原温度1150℃,还原时间80min,腔体内微负压条件下,FeTiO3中的氧化铁90%被还原成Fe,TiO2含量提高至60%~65%,TiO2、FeO、C、S、P含量都符合制备焊条药皮原料标准,微波推板窑的利用系数为25.8ψt/(m3·d),采用复合还原剂还原每吨钛铁矿成本可降低184~490元,并且微波推板窑可以实现连续生产。(本文来源于《材料导报》期刊2015年10期）
齐灿灿[7]（2015）在《氯化物熔盐体系电解还原钛铁矿的研究》一文中研究指出钛铁合金是炼钢过程中的重要原材料,可以提高钢材的性能,此外钛铁合金还是一种比较有前景的储氢材料。钛铁合金在工业上有广泛的应用。目前,钛铁合金的生产方法主要有铝热还原法和重熔法。但是存在氧含量高、原料来源有限以及能耗高的问题。本论文在FFC方法的基础上,分别利用钛铁矿阴极和石墨阳极组成的两电极体系在LiCl-KCl 和LiCl-KCl-CaCl2两种熔盐电解质中进行钛铁矿的电解。利用热力学软件HSC6.0对钛铁矿电解脱氧过程中可能发生的反应进行了热力学计算。根据热力学计算结果,钛铁矿中的Fe(Ⅱ)被还原为金属Fe所需的理论分解电压最低。对于钛铁电解过程中,可能出现的中间产物为CaTiO3和Li2TiO3等。CaTi03分解所需的理论电压比Li2TiO3低,因此CaTiO3更容易被还原。根据计算得到的理论分解电压与温度的关系图可以发现,钛铁矿电解过程中,Fe2Ti合金比FeTi合金更容易生成。由热力学计算结果可知,采用当阳极产生一氧化碳或二氧化碳时,会显着降低反应的理论分解电压。电解实验结果表明：钛铁矿在LiCl-KCl体系中进行电解时,在673K的温度下,钛铁矿在3.2V的电压下电解36小时后,电解产物均为金属Fe和Li2TiO3,在电解产物中没有检测到钛铁合金的物相。当温度升高到1073K,在相同的电压下电解20小时,可以得到Fe2Ti。当在LiCl-KCl-CaCl2熔盐中进行电解时,施加3.2V的电压,在1073K的温度下电解20小时,可以制备得到较纯的FeTi合金。实验过程当电压为2.8V时,钛铁矿被还原为金属Fe和Fe2Ti。电压越高越有利于钛铁矿的电解还原。通过钛铁矿在LiCl-KCl和LiCl-KCl-CaCl2两种熔盐体系中进行电解不同时间后得到的电解产物的物相成分,可以发现钛铁矿电化学还原的过程可分为以下几步：钛铁矿中的Fe(Ⅱ)首先被还原为金属Fe,钛的氧化物则以Li2Ti03或CaTi03的形式存在于电解产物中；然后Li2Ti03或CaTi03被还原为一氧化钛；最后一氧化钛被还原为金属钛并与铁结合生成钛铁合金。此外,实验还对钛铁矿电解过程中阳极和阴极产生的气体进行气相色谱检测。结果发现：在阳极产生的气体的成分为二氧化碳和一氧化碳,阴极产生气体组分为一氧化碳。本文通过在LiCl-KCl和LiCl-KCl-CaCl2中电解钛铁矿,根据电解产物的成分,可以发现钙离子在钛铁矿过程中起到的重要作用,LiCl-KCl烙盐体系中加入CaC12后,反应的速率大大提高。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2015-04-01）
贾景岩,朱红波,彭金辉,张利波,周俊文[8]（2014）在《微波复合还原剂还原钛铁矿试验》一文中研究指出采用微波加热和复合还原剂并添加添加剂对钛铁矿进行还原制备电焊条药皮原料。复合还原剂的使用提高了还原率、降低了杂质及有害元素的带入量、还大大降低了成本费用;添加剂(Na2CO3)使用降低了反应的活化能,强化了此钛铁矿的还原反应,缩短了反应时间;与常规加热方式相比,微波具有高效节能、绿色环保、强化反应等特点。在单因素试验条件还原温度1 150℃、还原时间100min下,试验研究了还原剂无烟煤和木炭对钛铁矿的还原能力;还原剂采用复合还原剂无烟煤、木炭的复合,在经试验验证及兼顾成本验证下,得出了复合还原剂无烟煤和木炭质量之比为11∶3,复合还原剂的使用可降低成本300~400元/t;试验还验证了添加剂Na2CO3(AR)的配入量和强化作用,结果表明,在最佳配量3%下可缩短反应时间约20min。(本文来源于《钢铁研究学报》期刊2014年09期）
肖玮[9]（2014）在《基于富氢气体直接还原钛铁矿制备富钛料及钛合金的新工艺研究》一文中研究指出我国具有丰富的钛资源，但由于矿物种类的特殊性以及生产技术的相对滞后，使得金属钛及钛白的生产技术停滞徘徊。复杂的矿相组成、多组分共生以及含有Ca、Mg等碱土金属杂质给传统的冶金流程带来了很多棘手问题。目前所采用的电炉融分-浓硫酸工艺由于能耗高、“叁废”量大等问题已不符合我国低碳环保的发展要求，我国“十二五”计划明确指出：力争在2015年淘汰电炉熔炼高钛渣、单产两万吨以下浓硫酸法钛白生产线等落后产能。因此研发绿色、环保、高效的钛冶炼提取技术成为我国冶金工作者的重要命题。本文以攀枝花钛铁矿为原料，结合冶金炉气重整后所得富氢气体，探索了富氢气基直接还原钛铁矿制备富钛料的工艺可行性，同时结合短流程的SOM法尝试通过直接电解提取制备金属钛和钛合金。本文以我国攀枝花钛铁矿为研究对象，以冶金含能炉气的综合利用为目标，进行了多组元富氢气体直接还原的实验研究。论文首先通过热力学计算探讨了还原过程中富氢气体中各气相组分可能发生的交互反应，同时运用大载荷热重、气相色谱和质谱仪等设备对热力学计算结果进行验证；在此基础上，通过研究单一气体（氢气或一氧化碳）和富氢混合气直接还原过程，探讨了富氢气体直接还原过程的动力学规律，并运用数值模拟等手段尝试进行了竖炉还原钛铁矿氧化球团的过程模拟；最后通过锈蚀分离法对还原钛铁矿中的钛铁进行湿法分离，并讨论了湿法分离过程中所发生的电化学反应；论文同时对短流程的SOM法电解钛铁矿及其还原产物进行了有益的尝试，得出了以下结论：（1）对钛铁矿富氢直接还原的热力学分析表明：H2和CO均能够在一定的温度范围内还原钛铁矿，矿物的金属化率随着还原温度的升高而迅速增加, H2和CO在200-800oC的范围内发生大量的副反应，副反应主要包括：甲烷化反应和积碳反应，副反应的发生严重影响了还原反应的进行。钛铁氧化物较铁氧化物更难还原，钛铁矿的还原符合“叉状机理”，通过热力学计算可知转变温度为1150oC，在低于此温度的范围内钛铁矿直接还原为金属铁和金属红石，而高于此温度则首先还原为亚铁板钛矿再还原为金属铁和金红石；（2）单一气体直接还原钛铁矿的实验研究表明：还原反应条件的改变能够显着影响钛铁矿还原反应的速率，增加还原气体浓度和提高温度能有效加速还原反应的进行，在900oC恒温还原过程中，还原产物为金属铁(Fe)、含镁钛铁矿((Fe,Mg)TiO3)和金红石(TiO2)，在温度较高时(≥1000oC)，金红石相将会迅速与铁、镁形成固溶体，生成含镁亚铁板钛矿相，此时金属化率为89.86%，整个钛铁矿的还原机理符合“叉状机理”。还原产物表面出现大量的孔洞，颗粒表面由致密片层状结构向多孔的海绵状结构转变，这种多孔结构多是由于氧元素的迁移及脱除所造成，在氢气还原过程中伴随有镁元素的迁移现象，最终形成了杂质元素镁的聚集核心，而一氧化碳还原过程中类似的迁移现象则较轻微；（3）富氢气体直接还原钛铁矿的实验表明：在相同组成的富氢气体条件下，提高还原温度能够明显加快反应速率。在相同还原温度下提高富氢气体的氢气含量能够加快反应速率并提高最终产物的金属化率，在低于1000oC的恒温还原过程中，主要的还原产物为金红石和金属铁，在高于1000oC的恒温还原中，主要的还原产物则为亚铁板钛矿和金属铁，在CO浓度达到40vol%以上时富氢气体的还原产物中没有发生明显的杂质元素聚集现象，钙、镁等杂质元素较为弥散的分布于矿物颗粒中。在反应过程中矿物颗粒横截面上会出现网格状结构，EDS分析表明这些深色网格状结构为Si、Al聚集形成，界面化学反应速率常数和气相扩散系数均随着富氢气体的组成变化而变化，同时界面化学反应活化能随着气体中CO的浓度增加而增加，还原过程的内扩散活化能也随着CO浓度的增加而增加，这一结论同具体的实验现象相吻合；（4）钛铁矿的预氧化强化实验以及数值模拟结果表明：钛铁矿在低于800oC的温度范围内首先氧化为赤铁矿和金红石，继续升高温度则转化为叁价铁板钛矿和少量金红石，氧化过程往往能够以较快的速率进行，少量生成的假金红石相在氧化过程中起到了重要作用。在氧化过程中随着物相的转变，矿物的微结构也同时发生变化。在约900oC氧化过程中矿物表面会出现大量纳米级微孔，这些微孔的出现能够强化后续气基还原过程中的气相传质。但当温度高于1000oC后，矿物表面的气孔则逐渐闭合形成局部烧结，经过900oC氧化的钛铁矿较原始钛铁矿失重增加约0.84%，氧化钛铁矿的还原历程分为Fe3+→Fe2+和Fe2+→Fe两步，在第一步中钛铁矿相重新生成但其晶胞参数较原始钛铁矿有所增大。为了考察改制后的焦炉煤气在逆流反应器中直接还原氧化钛铁矿球团的可行性，建立了气固相逆流反应器模型并对重整后的焦炉煤气用于还原球团矿的过程进行数值模拟，得出当气体流量为130000m3/h、球团流速90t/h、反应器高度为10m为工艺操作条件时，可以得到还原分数高于90%的还原球团；（5）还原锈蚀分离过程和SOM直接电解钛铁矿的实验表明：钛铁矿的还原产物主要物相为金属铁和含镁亚铁板钛矿，通过锈蚀分离过程能够将金属铁与富态物相有效分离，制备的富钛料TiO2品位在70%以上。提高HCl能够强化锈蚀分离过程同时使矿物中的杂质有效溶出，但当HCl含量4%以上时则发生金属铁的溶出反应。SOM法电解实验结果表明，原始钛铁矿和还原钛铁矿能够通过电解直接制备出金属钛及其合金，矿物中的Ca、Mg等杂质能够有效去除。经过富氢气基还原，原始的矿物结构得到破坏，生成了大量微孔隙，同时大量的金属铁嵌布于矿物颗粒内部，增加了“叁相界面”的面积，电解速率得到提高，完全电解时间由5小时缩短为3小时。(本文来源于《上海大学》期刊2014-06-01）
侯景潇,汪琦[10]（2014）在《外包法直接还原钛铁矿过程的动力学研究》一文中研究指出采用外包还原剂的方法对钛铁矿进行直接还原试验,研究了直接还原钛铁矿的动力学。结果表明,半焦粉直接还原钛铁矿分为两个阶段,第一阶段是升温阶段和恒温的初始阶段,受界面化学反应控制,表观活化能为113.14kJ/mol;第二阶段为恒温阶段,受固相中气体的内扩散控制,表观活化能为180.13kJ/mol。温度对还原度和还原速率的影响显着。随着温度的升高,还原度随之升高,反应速率加快;延长恒温时间也可以提高还原度,但恒温阶段反应速率增加缓慢(本文来源于《有色金属(冶炼部分)》期刊2014年02期）
还原钛铁矿论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在LiCl-KCl熔盐中,采用熔盐电解法还原钛铁矿,研究了电解时间、槽电压及电解温度对还原钛铁矿的影响,探讨了在熔盐中钛铁矿电解脱氧的机理。结果表明,钛铁矿还原优先生成铁,钛氧化物由高价到低价逐步还原,而未得到金属钛及其合金,说明在LiCl-KCl熔盐中,TiO的脱氧还原是钛铁矿熔盐电解生成金属钛及其合金的反应限制性步骤。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
还原钛铁矿论文参考文献
[1].崔鹏,李常兴,马文会,秦博.CaCl_2熔盐直接电解还原钛铁矿的研究[J].有色金属(冶炼部分).2019
[2].崔鹏,戴玮,颜恒维,李绍元,戴永年.LiCl-KCl熔盐中电解还原钛铁矿的研究[J].有色金属(冶炼部分).2018
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[4].周忠仁.熔盐电解还原钛铁矿制备钛铁合金粉末的研究[D].昆明理工大学.2016
[5].熊礼.CaCl_2-NaCl和CaCl_2体系电解还原钛铁矿制备钛铁的研究[D].昆明理工大学.2016
[6].李磊,朱红波,张利波,彭金辉,贾景岩.微波碳热还原钛铁矿扩试研究[J].材料导报.2015
[7].齐灿灿.氯化物熔盐体系电解还原钛铁矿的研究[D].昆明理工大学.2015
[8].贾景岩,朱红波,彭金辉,张利波,周俊文.微波复合还原剂还原钛铁矿试验[J].钢铁研究学报.2014
[9].肖玮.基于富氢气体直接还原钛铁矿制备富钛料及钛合金的新工艺研究[D].上海大学.2014
[10].侯景潇,汪琦.外包法直接还原钛铁矿过程的动力学研究[J].有色金属(冶炼部分).2014