导读:本文包含了弹性变形模拟论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:Maule,粘弹性,数值模拟
弹性变形模拟论文文献综述
张懿行,胡岩[1]（2018）在《2010年智利Maule大地震震后变形叁维粘弹性数值模拟》一文中研究指出2010年Mw8.8级智利Maule地震发生在纳斯卡板块与南美板块的板块边界处。在陆地上,相对于地震区域的近场和远场都有GPS台站覆盖。我们处理了50个台站的时间序列数据,在校正了板块俯冲、季节变化等效应后,得到2010年地震震后7年的总的位移数据。数据显示震后陆地台站最大海向水平位移高达～90厘米,位移大小随着相对破裂区域的距离增加而衰减。垂向位移在近场表现为抬升(高(本文来源于《2018年中国地球科学联合学术年会论文集（十四）——专题25：板块构造和地球动力学过程：数值模拟、物理实验和观测约束、专题26：Progress in the Studies of Geophysics and Regional Dynamics of Asia》期刊2018-10-21）
张耘齐,孙红岩,孙晓鹏[2]（2018）在《基于PBD和体积约束的薄壳弹性碰撞变形模拟》一文中研究指出针对薄壳弹性碰撞变形问题,提出基于位置动力学的体积约束法。构造薄壳的几何模型和弹性约束物理模型,构造拉伸约束,基于内部球填充方法构造体积约束,基于位置动力学方法求解,以迭代次数控制薄壳模型在碰撞时的弹性强度和局部细节变形。实验结果表明,该算法在弹性变形的局部细节控制方面具有效性,采用位置动力学方法实现薄壳弹性变形,与显式欧拉法等相比,其具有较高的稳定,与隐式欧拉法相比,其计算效率较高,计算开销较低。(本文来源于《计算机工程与设计》期刊2018年04期）
王晓明,肖衡[3]（2018）在《基于有限变形弹塑性模型模拟伪弹性合金全程变形行为》一文中研究指出提出一个J2流的有限弹塑性本构方程来显式、全面地模拟了形状记忆合金(SMAs)在3个不同阶段加载并卸载所表现出来的应力-对数应变关系.这3个阶段包括变形完全恢复的伪弹性阶段、变形部分恢复的塑性阶段以及软化破坏阶段.该文的主要思想在于从实验数据的形函数出发,得到用形函数表达的多轴硬化函数,进而代入到本构方程,建立一个能模拟任意形状应力-对数应变关系,多轴有效的本构方程.该文方法的优势在于避免考虑微观到宏观的平均方法、相变条件等一系列复杂处理,大大减少了计算量.所得到的数值结果可以精确匹配实验数据.(本文来源于《应用数学和力学》期刊2018年03期）
徐南[4]（2017）在《基于物理的薄壳弹性变形模拟》一文中研究指出薄壳弹性变形模拟在数字娱乐、影视动画、工业制造等领域都有广泛的应用,是图形学研究的一个重要方向。传统的模拟方法主要分为几何和物理两类。由于基于几何的形变方法模拟精度低、算法稳定性差,此类方法不再适用于薄壳弹性变形模拟。近年来,随着计算机硬件的飞速发展和虚拟现实应用需求的不断提高,基于物理的薄壳弹性变形模拟日益受到重视。一方面,变形模拟能够产生更具有真实感的形变结果,符合客观世界的运动规律;另一方面,通过调整不同力学参数更容易控制薄壳复杂的变形过程。薄壳的受力分析、能量分布等数值模拟计算的收敛性和精准性均呈病态退化,研究薄壳的弯曲、褶皱等复杂物理变形过程是叁维形变中极具挑战性的课题之一。本文主要研究基于物理的薄壳弹性变形模拟,其主要工作如下:(1)提出了一种基于弹性形变能量函数模拟薄壳膨胀变形的方法,首先构建形变能量函数,然后基于高斯曲率增加约束条件避免薄壳膨胀过程中发生自交、自碰撞现象,最后通过Newmark-beta方法求解运动方程得到下一变形时刻的位置和速度。通过实验分析结果,算法的形变结果更符合现实世界中的膨胀现象。(2)提出了一种基于线性弹性模型模拟薄壳大变形的方法,首先计算叁角网格每一帧变形时的局部变换,以未变形叁角片的刚度矩阵作为该帧的刚度矩阵;然后基于隐式欧拉法求解运动方程,得到下一变形时刻的位置和速度。实验结果表明:与其他同类算法相比,该算法计算复杂度较低、模拟效果较为真实。(本文来源于《辽宁师范大学》期刊2017-06-01）
王峰,冯玮[5]（2016）在《斜齿轮冷精锻模具弹性变形规律数值模拟研究》一文中研究指出采用模具应力分析模块模拟分析了某一斜齿轮冷精锻模具的弹性变形,获得了模具应力分布;结合齿形凹模型腔几何特点,得出不同位置的型腔齿廓弹性变形量及弹性变形规律;根据所获得的齿形弹性变形量,采用反补偿法对齿轮凹模型腔齿形部分进行修正,并再次进行数值模拟和分析,比较了修正前后齿形弹性变形量。研究表明,不同高度齿形型腔曲线的弹性变形量变化趋势一致,但各齿形曲线的齿根、渐开线和齿顶3部分变形量不同,从齿顶到齿根和从齿形型腔上端面至下端面,其弹性变形量逐渐减少,凹模型腔齿形修正后可减小成形齿轮弹性变形量,从而为提高斜齿轮成形精度提供了方法。(本文来源于《锻压技术》期刊2016年08期）
邵绪强,赵文清[6]（2016）在《多精度混合弹性变形及其交互模拟》一文中研究指出固体的弹性变形模拟作为计算机物理动画领域的重要内容,如何在保证模拟真实感的同时尽可能地提高计算效率以满足交互应用,一直是其研究难点.为此,提出一种多精度混合弹性变形模型来高效地模拟固体的弹性变形及其交互.该模型通过对物体计算空间进行物理和几何区域的用户自定义比例划分,并混合处理交界面处计算结点,实现2种变形区域的稳定耦合;利用虚拟顶点算法对物理变形区域进行稳定和光滑的虚拟切割模拟;提出自适应边界粒子采样的固流耦合算法模拟固流交互.实验结果表明,文中模型通过调整2种区域计算结点的比例,控制和调整弹性变形模拟的效率和精度,可以满足虚实交互和固流交互模拟中稳定和高效的性能需求.(本文来源于《计算机辅助设计与图形学学报》期刊2016年06期）
古俊同,汪东红,肖旅,李飞,王明[7]（2016）在《蜡模粘弹性变形数值模拟》一文中研究指出应用高级流变扩展系统测试了精铸蜡料在蜡模冷却温度下的储能模量和耗损模量;由时温等效原理计算了中温精铸蜡料的主模量与松弛时间谱。在Abagus中对蜡模在存放过程中的粘弹性变形进行了数值模拟。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2016年05期）
王伟[8]（2016）在《节点区非弹性变形的有限元模拟及规律分析》一文中研究指出大量钢筋混凝土梁柱组合体试验表明节点核心区剪切变形和贯穿节点梁纵筋滑移是不能忽略的,这两种节点非弹性变形引起的梁端变形最为甚者能达到总变形的一半。梁柱节点在地震作用下受力复杂,其性能受到较多因素影响,是性能化设计中的一个关键部位。较大的节点非弹性变形会造成组合体试件荷载-位移曲线较为严重的捏缩效应,降低耗能能力。本文首先选取部分具备完整试验数据的梁柱组合体试件作为分析对象,在ABAQUS中建立相应的有限元模型。采用EMBEDED功能将钢筋与混凝土完全约束而不考虑两者之间的粘结滑移。对不考虑梁筋粘结滑移时,单调加载和反复加载下有限元模型的非线性反应进行模拟。分析结果表明,单调加载下得到的梁端荷载-位移曲线承载能力误差小,但加载刚度仍然偏大。反复加载下得到的荷载-位移曲线饱满,基本没有捏缩效应,与试验结果相比误差较大。在前述有限元模型中,采用SPRING单元考虑钢筋和混凝土之间粘结滑移的影响。重点分析了单调加载下粘结滑移本构的确定方法,根据试验结果对粘结滑移本构模型进行了改进。分析结果表明,采用SPRING单元后,组合体试件的荷载-位移曲线加载刚度误差较小,而承载能力基本没有影响,并分析了采用此方法进行反复加载得到的荷载-位移曲线效果及其原因,发现在ABAQUS中SPRING单元通常只适用于单调加载,反复加载下的粘结滑移模拟需要使用其他方法来实现。采用ABAQUS模拟梁柱组合体单调加载和反复加载,将得到的节点核心区坐标数列经过转换并与试验实测的相应数据进行对比,验证了模拟结果的合理性。在此基础上,采用单调加载模拟结果,结合数学原理对现有的节点剪切变形计算模型进行评估,结果发现其所存在的平行四边形假定合理、对角线不转动假定误差较大,对角线转动角度和剪切角相比是不容忽视的。并将其进一步扩展至反复加载模拟结果,也得到了相同的结论。对比结果也表明,依据有限元分析的节点坐标数据直接测量得到的量测剪切角与采用现有两种节点剪切变形计算方法得到的计算剪切角存在较大差别,但总剪切角相当。本课题组硕士莫林辉在2013年提出了中间层中节点纵筋应力-滑移本构模型,但其对数据的选取较简化,对试验参数的筛选也较为简略,得出的定参计算公式相互嵌套,较为复杂。在此基础上,本文继续补充搜集数据,扩大样本容量,经过计算得到了梁端纵筋应力和纵筋滑移量的对应关系。采用SPSS统计软件进行统计回归和优化,得到了本构模型中各个特征点的改进定参方法。选取部分梁柱节点试验,采用改进定参公式计算本构模型并分析梁纵筋粘结滑移对梁柱组合体受力性能的影响,将其与试验实测结果以及莫林辉模拟结果进行对比,验证了改进定参公式的合理性和简洁性。本文的主要创新点为:1对SPRING单元的粘结滑移本构进行了修正,建立了在单调加载下梁柱节点更适用的粘结滑移本构。2基于ABAQUS模拟结果,发现现有节点剪切变形计算模型的对角线不转动假定存在较大误差,梁端和柱端剪切角的计算误差也较大。3针对已有的纵筋应力-滑移本构模型骨架线的计算方法进行了优化,得到了该本构模型各个特征点的改进定参计算公式。(本文来源于《重庆大学》期刊2016-05-01）
陈棋福,华诚,李乐,程晋[9]（2016）在《龙门山断裂带深部构造变形的黏弹性模拟及其与强震活动的关联性探讨》一文中研究指出根据龙门山断裂带地区的主要构造特征,建立该地区的有限元模型,同时考虑地下深处的黏弹性蠕动和不同部位间的接触关系,模拟计算了研究区在强震轮回活动中的时间演化历程.模拟结果表明:龙门山断裂带深处的滑动速率比浅表的滑动速率大,龙门山断裂带周围是相对容易发生应变积累的地区,其5~19 km深度也是高应力聚集成核区,随时间推移的应力集中程度加剧而引发强震.本模拟分析证实了重复地震观测所揭示的龙门山断裂带存在深浅活动速率差异的现象,这在一定程度上可以解释出乎预料的汶川M_w7.9地震的孕育机理.综合分析研究提出:应充分利用重复地震这一天然的"地下蠕变计(subsurface creepmeter)"来探测深部构造变形的活动,为强震危险性分析提供必要的"原位(in situ)观测"约束信息.(本文来源于《中国科学院地质与地球物理研究所2015年度（第15届）学术论文汇编——地球深部结构与过程研究室》期刊2016-01-14）
王晓明[10]（2015）在《有限变形伪弹性合金直至失效破坏的全程模拟》一文中研究指出本文提出热力学一致新弹塑性本构模型,用来全面模拟形状记忆合金(SMAs)在伪弹性温度范围内的有限变形行为,包括初始不可恢复小弹塑性变形阶段,可恢复有限变形伪弹性阶段,部分恢复大变形强化阶段以及最后的失效破坏阶段。其中考虑了伪弹性阶段的拉伸-压缩不对称性质。本文提出新的直接方法,基于单轴实验数据,获得本构模型中多轴强化模量和应力强度的显式表达,由此所建立的弹塑性模型可以自动拟合涉及初始塑性变形,伪弹性滞回圈,塑性变形以及失效破坏行为等四阶段的实验数据。本文与先前模型相比,有如下叁个创新点:1.基于经典的弹塑性模型,避免了考虑马氏体-奥氏体相变微观机制以及微观-宏观平均等一系列复杂步骤;2.可以同时模拟伪弹性合金的伪弹性,塑性以及失效破坏等行为;3.模型中本构量可以由表征单轴应力-应变曲线的任意形函数显式表达,对所有类型伪弹性合金具有普适性。(本文来源于《上海大学》期刊2015-11-19）
弹性变形模拟论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对薄壳弹性碰撞变形问题,提出基于位置动力学的体积约束法。构造薄壳的几何模型和弹性约束物理模型,构造拉伸约束,基于内部球填充方法构造体积约束,基于位置动力学方法求解,以迭代次数控制薄壳模型在碰撞时的弹性强度和局部细节变形。实验结果表明,该算法在弹性变形的局部细节控制方面具有效性,采用位置动力学方法实现薄壳弹性变形,与显式欧拉法等相比,其具有较高的稳定,与隐式欧拉法相比,其计算效率较高,计算开销较低。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
弹性变形模拟论文参考文献
[1].张懿行,胡岩.2010年智利Maule大地震震后变形叁维粘弹性数值模拟[C].2018年中国地球科学联合学术年会论文集（十四）——专题25：板块构造和地球动力学过程：数值模拟、物理实验和观测约束、专题26：ProgressintheStudiesofGeophysicsandRegionalDynamicsofAsia.2018
[2].张耘齐,孙红岩,孙晓鹏.基于PBD和体积约束的薄壳弹性碰撞变形模拟[J].计算机工程与设计.2018
[3].王晓明,肖衡.基于有限变形弹塑性模型模拟伪弹性合金全程变形行为[J].应用数学和力学.2018
[4].徐南.基于物理的薄壳弹性变形模拟[D].辽宁师范大学.2017
[5].王峰,冯玮.斜齿轮冷精锻模具弹性变形规律数值模拟研究[J].锻压技术.2016
[6].邵绪强,赵文清.多精度混合弹性变形及其交互模拟[J].计算机辅助设计与图形学学报.2016
[7].古俊同,汪东红,肖旅,李飞,王明.蜡模粘弹性变形数值模拟[J].特种铸造及有色合金.2016
[8].王伟.节点区非弹性变形的有限元模拟及规律分析[D].重庆大学.2016
[9].陈棋福,华诚,李乐,程晋.龙门山断裂带深部构造变形的黏弹性模拟及其与强震活动的关联性探讨[C].中国科学院地质与地球物理研究所2015年度（第15届）学术论文汇编——地球深部结构与过程研究室.2016
[10].王晓明.有限变形伪弹性合金直至失效破坏的全程模拟[D].上海大学.2015