导读:本文包含了高温热塑性论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:CSP连铸坯,含Nb微合金钢,高温热塑性
高温热塑性论文文献综述
李志军[1]（2019）在《CSP含Nb微合金钢高温热塑性浅析》一文中研究指出本文通过采用Gleeble3500热模拟试验机对CSP生产的含Nb微合金钢QSTE380TM/QSTE500TM的高温热塑性进行了实验分析,确定了钢种的第叁脆性温度区间,生产上通过提高拉速、二冷工艺采用弱冷模式以及自主研发的水封设备等措施,保证矫直和顶弯辊区域的铸坯边部温度避开该区间,可以有效改善含Nb微合金钢不同牌号钢种的边部裂纹缺陷产生,通过生产实践验证取得了良好的效果。(本文来源于《居舍》期刊2019年24期）
郭志春[2]（2019）在《SCM420H钢连铸坯高温热塑性研究》一文中研究指出利用Gleeble3800热模拟试验机测试了SCM420H钢的高温热塑性,并用扫描电镜对拉伸后的试样断口进行了观察分析。结果表明:SCM420H钢在925～1200℃时,断面收缩率大于60%,具有良好的塑性。材料脆性温度区间在700～900℃,在制定连铸和热轧工艺制度时应避开该温度区间。(本文来源于《南钢科技与管理》期刊2019年02期）
梁文,胡俊,刘文艳[3]（2019）在《600～1200℃高Nb、Ti微合金钢高温热塑性研究》一文中研究指出采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜以及显微硬度仪对高Nb、Ti微合金钢的高温热塑性拉伸试样进行检测。结果显示,高Nb、Ti微合金钢在600～1 200℃的断面收缩率呈"V"形;在800℃时断面收缩率最小,在1 200℃断面收缩率达到最大值。其第Ⅲ脆性区间为680～910℃,脆化的主要原因是大尺寸碳氮化物和先共析铁素体在晶界析出,弱化了晶界结合力,为裂纹的产生和扩展提供了条件。而试样中普遍存在的微米级TiN颗粒,是造成高Nb、Ti微合金钢断面收缩率整体偏低的主要原因。提高应变速率,缩短先共析铁素体析出和TiN颗粒长大的时间,减弱拉伸过程中的应力集中,可改善试样在第Ⅲ脆性区间的高温热塑性。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2019年03期）
田路,翟进坡,史秉华,刘倩,刘坤[4]（2019）在《焊丝用钢ER70S-6的连续冷却转变行为及高温热塑性》一文中研究指出采用Gleeble-3500热模拟试验机,测定了焊丝用钢ER70S-6的动态连续冷却转变(CCT)曲线,结合光学显微组织观察,分析了不同冷速下的相变组织演变规律,利用高温拉伸试验,研究了不同温度下焊丝用钢的断面收缩率与抗拉强度变化情况。结果表明:CCT曲线中主要分为铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体等4个转变区;随冷速由0.1℃/s逐渐增加至20℃/s,室温组织发生一系列变化,由最初的两相组织:铁素体与珠光体,最终演变为叁相组织:铁素体、贝氏体与马氏体;随温度的升高,抗拉强度持续降低,断面收缩率先降低后增加再降低,在800～1150℃范围内,断面收缩率均高于90%,钢坯具备良好的高温热塑性能,故钢坯矫直温度可选择此温度区间。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年04期）
李守华,曹晓恩,赵林林,苏振军,胡玉坤[5]（2019）在《汽车用1180 MPa级F/M高强双相钢板坯高温热塑性研究》一文中研究指出采用Gleeble3500热模拟试验机在温度区间650～1300℃对汽车用1 180 MPa级F/M双相高强钢进行高温热塑性研究,绘制热塑性曲线并对高温拉伸试样断口和显微组织进行观察。试验结果可知:该钢种在试验温度范围内存在1个脆性区,即910～675℃区间,800℃时断面收缩率达到最小值28.76%,在熔点～910℃温度区间内呈现良好塑性,断面收缩率均在60%以上;高温塑性区较窄,第Ⅲ脆性区"布袋"曲线明显且范围较大,该钢种裂纹敏感性高。断口观察可知,950℃和650℃断口均具有典型韧窝特征,属于韧性断裂;800℃断口为沿晶和解理混合型断口,属于典型脆性断裂。650℃断裂主要由先共析铁素体沿原奥氏体晶界析出引起,800℃脆性断裂主要由晶界弱化导致,1 050℃以上高温热强度低,拉伸超过材料所承受的最大强度而发生缩颈断裂。为避免板坯在矫直段产生裂纹,铸坯矫直温度应控制在950℃以上,避开第Ⅲ脆性区(910～675℃)。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2019年01期）
翟广阳[6]（2018）在《橡胶-塑料共混体高温热塑性弹性体:技术发展水平综述(2)》一文中研究指出6基于高性能耐热性橡胶的高温TPE和TPV以下将讨论几种高温TPE(以耐热性橡胶为基础),主要讨论其制备方法、几种性能和形态。6.1 PP/丁腈橡胶TPE Coran等人通过动态硫化由PP/NBR复合材料(Geolast)开发了耐油TPE。他们用酚醛树脂硫化剂对共混组分进行工艺增容。发现生成了原位接枝共聚物。这种反应的可能示意图见图17。相比未硫化共混体,工艺增容共混体的力学性能显着改善。增容PP/NBR共混体的耐热油性非常优异。然而,这些共混体的低温性能差。(本文来源于《橡胶参考资料》期刊2018年04期）
卢成壮,李静媛,高智君,张泰然,陈雨来[7]（2018）在《0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢高温热塑性及组织演变》一文中研究指出采用热拉伸实验研究了两种不同元素(O、N)含量的双相不锈钢0Cr25Ni7Mo4N在1 000~1 200℃范围内、1s-1应变速率条件下的热变形行为。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察并分析了实验钢的组织和夹杂物。结果表明,经铝和硅铁脱氧后的实验钢热塑性良好,而未经脱氧的高O、N含量的实验钢在1 150℃以上才具有良好塑性,故双相不锈钢0Cr25Ni7Mo4N的热加工过程中应该控制温度在1 150℃以上;热加工过程中实验钢以铁素体的动态回复和奥氏体的动态再结晶为主要软化机制;高O、N含量钢中,在相界析出的含铬的氧化物夹杂引起的相界结合强度降低,及高温加工中不恰当的两相比例,是其热塑性较低的主要原因。(本文来源于《材料导报》期刊2018年10期）
舒本勤[8]（2018）在《橡胶-塑料共混体高温热塑性弹性体:技术发展水平综述(1)》一文中研究指出热塑性弹性体(TPE)的出现为聚合物科学和技术开辟了新的领域。自TPE在20世纪50年代步入市场以来,在聚合物工业中取得了惊人的发展。TPE具有优异的物理机械性能、弹性、加工性能、回收性能及耐热性、耐化学品性和抗紫外线辐射性。这些轻质原料手感舒适,性价比高,成为大量应用场合的理想材料。由于易加工,而且性价比高,这些材料最重要的方面是能在新的领域得到应用。全世界消耗的约40%的TPE用于(本文来源于《橡胶参考资料》期刊2018年02期）
王宁涛,阮士朋,王利军,李世琳,张鹏[9]（2017）在《16MnCr5高温热塑性研究》一文中研究指出采用Gleeble 1500热模拟试验机对16Mn Cr5的高温塑性进行了测定,并应用扫描电镜对拉断后试样的断口形貌进行了观察。16Mn Cr5高温力学性能显示,钢种存在明显的两个脆性区间。16Mn Cr5钢的第Ⅲ脆性温度区为600-800℃,实际生产过程中应避开这一温度范围,在铸坯表面温度高于800℃时进行矫直。(本文来源于《第十一届中国钢铁年会论文集——S06.钢铁材料》期刊2017-11-21）
周晏锋,严玲,李胜利,周成,张鹏[10]（2016）在《690MPa级海洋工程用钢的高温热塑性》一文中研究指出利用LINSEIS L78 RITA相变仪和Gleeble3800热模拟试验机,测定了FH690海洋工程用钢相变转化的温度点和热塑性区。结果表明:在1150~780℃温度范围时,断面收缩率都在60%以上,热塑性很好;在1300~1150℃温度范围时,属于第Ⅰ脆性区,断裂原因为有大量的液相薄膜存在;在780~620℃温度范围时,断面收缩率逐渐降低,属于第Ⅲ脆性区,出现塑性最低值39.5%,原因是由奥氏体转化成的铁素体膜引起的。(本文来源于《金属热处理》期刊2016年08期）
高温热塑性论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用Gleeble3800热模拟试验机测试了SCM420H钢的高温热塑性,并用扫描电镜对拉伸后的试样断口进行了观察分析。结果表明:SCM420H钢在925～1200℃时,断面收缩率大于60%,具有良好的塑性。材料脆性温度区间在700～900℃,在制定连铸和热轧工艺制度时应避开该温度区间。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高温热塑性论文参考文献
[1].李志军.CSP含Nb微合金钢高温热塑性浅析[J].居舍.2019
[2].郭志春.SCM420H钢连铸坯高温热塑性研究[J].南钢科技与管理.2019
[3].梁文,胡俊,刘文艳.600～1200℃高Nb、Ti微合金钢高温热塑性研究[J].钢铁钒钛.2019
[4].田路,翟进坡,史秉华,刘倩,刘坤.焊丝用钢ER70S-6的连续冷却转变行为及高温热塑性[J].金属热处理.2019
[5].李守华,曹晓恩,赵林林,苏振军,胡玉坤.汽车用1180MPa级F/M高强双相钢板坯高温热塑性研究[J].钢铁钒钛.2019
[6].翟广阳.橡胶-塑料共混体高温热塑性弹性体:技术发展水平综述(2)[J].橡胶参考资料.2018
[7].卢成壮,李静媛,高智君,张泰然,陈雨来.0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢高温热塑性及组织演变[J].材料导报.2018
[8].舒本勤.橡胶-塑料共混体高温热塑性弹性体:技术发展水平综述(1)[J].橡胶参考资料.2018
[9].王宁涛,阮士朋,王利军,李世琳,张鹏.16MnCr5高温热塑性研究[C].第十一届中国钢铁年会论文集——S06.钢铁材料.2017
[10].周晏锋,严玲,李胜利,周成,张鹏.690MPa级海洋工程用钢的高温热塑性[J].金属热处理.2016