导读:本文包含了粘结面积论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:加筋土,无粘结预应力筋,模型试验,力学性能
粘结面积论文文献综述
邓迪曦[1]（2018）在《侧压板面积对无粘结预应力加筋土挡墙力学性能影响研究》一文中研究指出无粘结预应力加筋土技术是通过对填料施加主动侧向约束以增强加筋体整体性和减小填料变形的技术。在填料上建立水平预应力是该技术实施的关键,由于加筋体填料内的预应力来自于墙面板和侧压板的作用,所以侧压板会影响加筋体内预应力的大小和分布范围,进而影响挡墙的力学性能。本文根据侧压板面积建立了四种试验工况,研究侧压板面积对无粘结预应力加筋土挡墙内部土压力大小以及挡墙变形的影响,得到以下研究成果:(1)在施工填筑完成时,随着侧压板面积增大,墙面板背部水平土压力增大,但是侧压板前水平土压力变化较小。在施加预拉力后,工况一、二、叁的加筋区各测点水平土压力明显增加,其中侧压板前水平土压力增量随着侧压板面积增大而减小,而墙面板背部水平土压力增量与侧压板面积无关。在施加上部荷载后,工况一、二、叁的加筋区各测点水平土压力变化较小。(2)在施工填筑完成时,侧压板面积对非加筋区水平土压力影响较小。在施加预拉力后,工况一、二、叁的非加筋区各测点水平土压力明显减小,减小幅度随着侧压板面积增大而减小。在施加上部荷载后,工况一、二、叁的非加筋区各测点水平土压力明显增加,其增量随着侧压板面积的增大而减小。(3)在施工填筑完成时,墙面板水平位移沿挡墙高度从上往下依次增加,并随着侧压板面积的增大而减小。在施加预拉力后,工况一、二、叁的加筋区顶部出现鼓起,非加筋区顶部出现沉降,而且加筋区鼓起以及非加筋区沉降均随着侧压板面积的增大而减小。在上部荷载作用下,墙面板水平位移增量、加筋区鼓起以及非加筋区沉降均随着侧压板面积的增大而增加。(4)通过与未施加预应力工况对比发现,在上部荷载作用下,施加预应力工况的挡墙墙面板水平位移增量和非加筋区沉降更小。这说明对加筋体施加预应力能有效提升加筋体的力学性能,并且提升效果与加筋区水平土压力有关。(本文来源于《湖南大学》期刊2018-05-27）
朱雨晴[2]（2014）在《基牙位置和树脂粘结面积对牙外伤金属丝—复合树脂夹板刚度的影响》一文中研究指出目的：探讨通过改变基牙的位置和树脂粘结面积，在体外比较牙外伤金属丝—复合树脂夹板刚度的差异，从而为临床牙外伤固定夹板的选择提供参考。材料和方法：本实验使用成品上颌人造牙塑料模型，调整上颌3-3牙槽窝，模拟正常的生理动度，并使用万能材料试验机测量11、21的牙动度。将11、21牙槽窝扩大模拟外伤牙，使外伤牙的水平向动度在1-3mm，垂直向动度为500μm左右；13、12、22、23的牙槽窝不做改变，将其作为未外伤牙。在牙槽窝内置入硅橡胶模拟牙周膜，使用硬（牙合）垫对上颌3-3进行复位。测量夹板固定前上颌3-3的牙松动度（水平向和垂直向）。使用复合树脂和直径0.8mm不锈钢丝在基牙和外伤牙牙面中1/3进行夹板固定，测量夹板固定后11和21的牙松动度（水平向和垂直向）。然后进行夹板拆除和硅橡胶的更换。按照不同的基牙位置和树脂粘结面积分成4个实验组，分别是2×2mm树脂粘结面积固定上颌3113（A组）、2×2mm树脂粘结面积固定上颌2-2（B组）、3×3mm树脂粘结面积固定上颌2-2（C组）、4×4mm树脂粘结面积固定上颌2-2（D组）。每组重复测定固定前和固定后牙动度各5次。比较各组固定后外伤牙动度之间的差异，以及各组固定后的外伤牙动度与生理性动度进行比较，以判断基牙位置和树脂粘结面积对夹板刚度的影响。结果：①各组间上颌3-3固定前牙动度间均无显着性差异（P>0.05）。②各组固定后水平和垂直向牙动度与正常牙动度间存在显着性差异（P<0.05）。③11固定后水平向牙动度3113（2×2）组与2112（3×3）组、3113（2×2）组与2112（4×4）组，及2112（2×2）组与2112（3×3）组、2112（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异。21固定后水平向牙动度3113（2×2）组与2112（3×3）组、3113（2×2）组与2112（4×4）组，及2112（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异。11固定后垂直向牙动度3113（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异（P<0.05）。21固定后垂直向牙动度各组间无显着性差异。（P>0.05）。各组11和21的水平向固定后牙动度均值之间有显着性差异（P<0.05）。各组11和21的垂直向固定后牙动度均值之间无显着性差异（P>0.05）。结论：①每次替换硅橡胶后，外伤牙和固定基牙的复位较为准确。②在两个外伤牙Ⅱ、Ⅲ度松动度，双侧各一健康基牙的情况下，使用周径不超过0.8mm的不锈钢丝-复合树脂夹板固定均可视为弹性固定。③当树脂粘结面积改变在一定范围内，并不影响夹板刚度。(本文来源于《上海交通大学》期刊2014-04-24）
张翔,王迎捷,柴治国,王辉,陈吉华[3]（2013）在《不同样本材质和粘结面积对剪切强度测试结果影响的实验研究》一文中研究指出目的:比较不同材质粘结体和粘结基底对剪切强度测试值的影响。方法:设计粘结体与基底的5种不同组合方式(瓷基底-瓷粘结体,树脂基底-瓷粘结体,瓷基底-树脂粘结体,瓷基底-预固化树脂粘结体,瓷基底-树脂水门汀粘结体),分别采用2种树脂水门汀系统(Panavia F,Kuraray/Biscem,BISCO)将粘结体与基底粘结在一起制成剪切测试样本,并采用聚乙烯薄膜将粘结面积限定为直径2、4、6 mm的圆孔,共分为30个实验组,每组8个样本。在万能实验机上测定各样本的剪切粘结强度;体视显微镜(SMZ645)观察粘结破坏模式。结果:粘结体为瓷质的剪切强度值显着高于其他组(P<0.05),不同粘结基底材质对剪切强度值无显着影响(P>0.05)。随粘结面积减小,剪切强度值提高(P<0.05)。相同粘结面积组中,剪切强度较高的实验组发生混合破坏和内聚破坏的样本较多;较小粘结面积的实验组虽然获得了较高的粘结强度值,但更多地表现为粘结界面破坏。结论:粘结体和粘结基底的材质以及粘结面积对剪切强度测定值均有明显影响。在剪切粘结强度实验中,须根据所模拟的临床对象选择合适的粘结体与基底材料。(本文来源于《牙体牙髓牙周病学杂志》期刊2013年09期）
杜忠民,彭劲松[4]（2011）在《阻尼材料粘结面积对阻尼因子的影响研究》一文中研究指出通过试验测试,研究了阻尼材料粘结面积对模态结构阻尼因子的影响,同时采用有限元软件对试验模型进行数值仿真。结果表明,利用试验测试数据完善的有限元模型,其数值计算结果和试验测试数据相吻合;选择粘结面积80%以上作为阻尼材料安装质量的工艺指标是合适的。(本文来源于《材料开发与应用》期刊2011年06期）
黄海蓉,王革,Bruce,A.Mati,陈珍俊[5]（2008）在《不同金瓷面积比对瓷修补树脂粘结强度的影响》一文中研究指出目的:比较树脂与不同比例金属暴露的瓷面的粘结剪切强度。方法:按常规烤瓷方法分别制作总面积8mm×8mm,金瓷比例分别为1∶3(组1),1∶1(组2),3∶1(组3),8∶0(组4,作为对照)的试样各10个,瓷厚度为1mm,金瓷结合处为钝角,以避免内应力的产生,将各组试样表面按照瓷修补套装的产品说明书处理各试样的1/2的面积,粘结8mm×4mm×2mm的树脂材料。用Instron力学测试仪,进行剪切强度测试。结果:组1,组2的剪切强度显着性高于组3,组4。结论:使用Ultradent修补套装对部分金属暴露的崩瓷进行修补时,金瓷面积比<1时的粘结力明显较大,修补效果较好。(本文来源于《口腔医学研究》期刊2008年04期）
潘立[6]（1993）在《无粘结预应力砼受弯构件中受拉普通钢筋最大配筋面积的计算》一文中研究指出在计算分析超配筋界限条件下无粘结预应力筋极限应力增量变化规律的基础上,本文给出了无粘结预应力砼受弯构件中受拉普通钢筋超筋限值的计算方法。该方法在理论上与其它类砼受弯构件超筋限值的计算相衔接,而且概念清楚,简便实用。(本文来源于《建筑结构》期刊1993年09期）
潘立[7]（1993）在《无粘结预应力混凝土受弯构件中受拉普通钢筋最大配筋面积的计算》一文中研究指出在计算分析超配筋界限条件下无粘结预应力筋极限应力增量变化规律的基础上,本文给出了无粘结预应力混凝土受弯构件中受拉普通钢筋超筋限值的计算方法。该方法在理论上与其他类混凝土受弯构件超筋限值的计算相衔接,而且概念清楚,简便实用。(本文来源于《结构工程师》期刊1993年01期）
马轩祥,徐君伍,施长溪[8]（1984）在《前牙粘结桥固位力与前牙邻面面积的实验研究》一文中研究指出直接粘结桥(direct bonding bridge)是用粘结技术将桥体直接粘结于基牙上所做的桥修复体,是继酸蚀复合树脂技术后出现的一种新型的修复形式。在单个或少数前牙缺失或前牙小间隙的修复中,比传统的修复方法具有方法、设备简单,不需特殊固位体,美观舒(本文来源于《口腔医学》期刊1984年04期）
粘结面积论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
目的：探讨通过改变基牙的位置和树脂粘结面积，在体外比较牙外伤金属丝—复合树脂夹板刚度的差异，从而为临床牙外伤固定夹板的选择提供参考。材料和方法：本实验使用成品上颌人造牙塑料模型，调整上颌3-3牙槽窝，模拟正常的生理动度，并使用万能材料试验机测量11、21的牙动度。将11、21牙槽窝扩大模拟外伤牙，使外伤牙的水平向动度在1-3mm，垂直向动度为500μm左右；13、12、22、23的牙槽窝不做改变，将其作为未外伤牙。在牙槽窝内置入硅橡胶模拟牙周膜，使用硬（牙合）垫对上颌3-3进行复位。测量夹板固定前上颌3-3的牙松动度（水平向和垂直向）。使用复合树脂和直径0.8mm不锈钢丝在基牙和外伤牙牙面中1/3进行夹板固定，测量夹板固定后11和21的牙松动度（水平向和垂直向）。然后进行夹板拆除和硅橡胶的更换。按照不同的基牙位置和树脂粘结面积分成4个实验组，分别是2×2mm树脂粘结面积固定上颌3113（A组）、2×2mm树脂粘结面积固定上颌2-2（B组）、3×3mm树脂粘结面积固定上颌2-2（C组）、4×4mm树脂粘结面积固定上颌2-2（D组）。每组重复测定固定前和固定后牙动度各5次。比较各组固定后外伤牙动度之间的差异，以及各组固定后的外伤牙动度与生理性动度进行比较，以判断基牙位置和树脂粘结面积对夹板刚度的影响。结果：①各组间上颌3-3固定前牙动度间均无显着性差异（P>0.05）。②各组固定后水平和垂直向牙动度与正常牙动度间存在显着性差异（P<0.05）。③11固定后水平向牙动度3113（2×2）组与2112（3×3）组、3113（2×2）组与2112（4×4）组，及2112（2×2）组与2112（3×3）组、2112（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异。21固定后水平向牙动度3113（2×2）组与2112（3×3）组、3113（2×2）组与2112（4×4）组，及2112（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异。11固定后垂直向牙动度3113（2×2）组与2112（4×4）组间存在显着性差异（P<0.05）。21固定后垂直向牙动度各组间无显着性差异。（P>0.05）。各组11和21的水平向固定后牙动度均值之间有显着性差异（P<0.05）。各组11和21的垂直向固定后牙动度均值之间无显着性差异（P>0.05）。结论：①每次替换硅橡胶后，外伤牙和固定基牙的复位较为准确。②在两个外伤牙Ⅱ、Ⅲ度松动度，双侧各一健康基牙的情况下，使用周径不超过0.8mm的不锈钢丝-复合树脂夹板固定均可视为弹性固定。③当树脂粘结面积改变在一定范围内，并不影响夹板刚度。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
粘结面积论文参考文献
[1].邓迪曦.侧压板面积对无粘结预应力加筋土挡墙力学性能影响研究[D].湖南大学.2018
[2].朱雨晴.基牙位置和树脂粘结面积对牙外伤金属丝—复合树脂夹板刚度的影响[D].上海交通大学.2014
[3].张翔,王迎捷,柴治国,王辉,陈吉华.不同样本材质和粘结面积对剪切强度测试结果影响的实验研究[J].牙体牙髓牙周病学杂志.2013
[4].杜忠民,彭劲松.阻尼材料粘结面积对阻尼因子的影响研究[J].材料开发与应用.2011
[5].黄海蓉,王革,Bruce,A.Mati,陈珍俊.不同金瓷面积比对瓷修补树脂粘结强度的影响[J].口腔医学研究.2008
[6].潘立.无粘结预应力砼受弯构件中受拉普通钢筋最大配筋面积的计算[J].建筑结构.1993
[7].潘立.无粘结预应力混凝土受弯构件中受拉普通钢筋最大配筋面积的计算[J].结构工程师.1993
[8].马轩祥,徐君伍,施长溪.前牙粘结桥固位力与前牙邻面面积的实验研究[J].口腔医学.1984