导读:本文包含了反向涡动论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:底部钻具组合,侧向振动,反向涡动,解析模型
反向涡动论文文献综述
王选涛,覃玉荣,李秉路[1]（2019）在《底部钻具组合反向涡动试验和模拟研究》一文中研究指出钻柱与井壁接触可能导致反向涡动。为研究底部钻具组合(BHA)在反向涡动过程中的振动响应,开发了反向涡动试验机。通过解析模型和有限元模型预测了BHA动态响应,并用试验结果进行了验证。?171. 45 mm BHA在?215. 9 mm井眼中的试验结果显示,光滑井眼和不连续井眼中BHA的侧向加速度范围分别为20g～30g和40g～50g,均方根值分别为3. 01g和7. 28g。从功率谱可以看出,不连续井眼显示了高达200 Hz的更大频率范围,而光滑井眼显示了不同的频率峰值。分析结果表明:光滑和不连续井眼情况下,反向涡动可能发生于摩擦接触,而且与光滑井眼相比,不连续井眼产生了更大频率范围的动态载荷;经过验证的模型可有效预测反向涡动现象和系统响应。研究结果可为国内BHA设计和应用提供参考。(本文来源于《石油机械》期刊2019年04期）
刘涛,吕民东,王子羲,阎绍泽[2]（2018）在《基于GLCT的磁悬浮轴承跌落过程中反向涡动轴轨迹瞬时频率提取》一文中研究指出为了正确提取磁悬浮轴承跌落过程中发生反向涡动时轴轨迹的时频特征,本文引入了广义线性调频小波变换(GLCT)。为分析不同时频方法在信号时频特性分析的优缺点,分别采用了短时傅里叶变换、Wigner-Ville分布、GLCT和Hilbert transform对磁悬浮轴承跌落过程中反向涡动情况下轴系Y轴(竖直)方向上的位移信号进行了处理。结果显示,短时傅里叶变换因为分析窗不具备瞬时频率调频率的自适应性,时频聚焦性不理想,瞬时频率的计算精度易受其影响;Wigner-Ville分布中交叉项会混淆真实时频分布,也会带来计算误差;而Hilbert transform过分依赖信号光滑性,噪声影响较大;GLCT具备理想的时频聚焦性,易于获得正确的瞬时频率。这有利于后续重新悬浮控制程序的开展。(本文来源于《流体机械》期刊2018年01期）
陈艳华,江俊[3]（2014）在《转子/定子碰摩系统的非线性模态及其在干摩擦反向涡动响应预测中的应用》一文中研究指出为了分析转子/定子碰摩系统中的非线性模态,确定交叉耦合效应对非线性模态的影响以及非线性模态在预测系统干摩擦反向涡动响应中的作用,针对一个考虑了定子运动学特性以及转子和定子间交叉耦合效应的四自由度转子/定子碰摩系统,用解析方法求解了其线性和非线性模态,分析了系统干摩擦反向涡动响应的涡动频率,确定了激发干摩擦反向涡动的临界速度与系统模态之间的关系。分析结果表明:系统存在2个负的线性模态频率;随着碰摩面摩擦系数的增大,其负的非线性模态频率由1个增加到3个;系统的2个负线性模态频率不但是相应非线性模态的边界,也是干摩擦反向涡动频率的上边界;非线性模态存在的最小摩擦系数就是发生干摩擦反向涡动失稳的最小摩擦系数。此项研究可为转子/定子碰摩系统的响应预测提供新的思路。(本文来源于《西安交通大学学报》期刊2014年05期）
杨乐昌,王士敏[4]（2012）在《碰摩转子反向涡动的相位特征研究》一文中研究指出为了提高旋转机械的效率,转子的转速越来越高,与定子的间隙越来越小;质量不平衡,热弯曲,轴系不对中等引起的转子碰摩故障也就越来越常见。尤其是转子与定子的碰摩将使转子在碰摩点处受到与转动方向相反的切向摩擦力,若任其发展,转子会由正向涡动进入反向涡动,很容易诱发系统自激振动。这种由干摩擦诱发的自激振动称为反向涡动失稳,可以不断地将系统转动能量转化为系统振动能量,所以危害极大,直接威胁到整个系统的安全,严重时会造成整个机(本文来源于《第九届全国动力学与控制学术会议会议手册》期刊2012-05-18）
尚志勇,江俊[5]（2010）在《转子/定子碰摩系统不平衡诱发反向涡动失稳的条件》一文中研究指出建立了同时考虑定子质量和转子与定子碰摩面刚度的改进了的Jeffcott转子系统碰摩模型,通过解析的方法求解系统的非线性固有频率,在不平衡量激励下,利用系统在非线性固有频率附近出现反向涡动失稳的现象,运用多尺度法解析的确定了不平衡量诱发系统反向涡动失稳的条件,从而确定了准周期的局部碰摩与干摩擦反向涡动失稳的边界。(本文来源于《第9届全国转子动力学学术讨论会ROTDYN'2010论文集》期刊2010-08-05）
尚志勇,张小龙,江俊[6]（2009）在《转子与定子碰摩的反向涡动失稳响应分析》一文中研究指出本文建立了考虑转子和定子动力学特性的转子/定子碰摩的模型,先采用解析的方法得到了干摩擦反向涡动失稳的存在区域和涡动频率,然后采用数值仿真的方法得到不同质量比,不同碰摩面刚度下的转子和定子的反向涡动的响应。发现反向涡动失稳时的频率随着碰摩面刚度的增大而逐渐增大,转子和定子的幅值随之却逐渐减小;在反向涡动失稳的过程中,前向涡动频率始终存在,并造成反向涡动失稳的幅值随着反向涡动频率的增加而减小。(本文来源于《第十二届全国非线性振动暨第九届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文集》期刊2009-05-15）
史玉才,王军,朱江,管志川[7]（2007）在《下部钻柱反向涡动机理研究》一文中研究指出钻井过程中,下部钻柱通常处于反向涡动状态,易造成钻具和钻头的损坏。因此,分析研究下部钻柱的涡动机理十分必要。考虑下部钻柱与井壁之间的碰摩作用,应用转子动力学理论建立了下部钻柱的反向涡动机理分析模型,探讨了下部钻柱反向涡动的原因和形成条件,以及下部钻柱反向涡动频率与自转频率的关系等,并利用室内模拟试验验证了下部钻柱反向涡动的机理及规律。(本文来源于《石油钻探技术》期刊2007年05期）
张小龙,江俊[8]（2007）在《考虑定子质量和碰摩面刚度的转子/定子系统反向涡动失稳研究》一文中研究指出本文通过非线性动力学方法对考虑定子质量和碰撞面刚度的四自由度转子/定子模型的同频全周碰摩解的稳定性进行了分析,得到了无碰摩、同频全周碰摩、局部碰摩的边界条件,从而确定了几种不同响应对系统参数的依赖关系。在此基础上,对数值模拟的响应谱进行分析,发现了不平衡量激励下系统出现反向涡动失稳的机制,运用多尺度法解析的确定了发生反向涡动失稳的条件。(本文来源于《第十一届全国非线性振动学术会议暨第八届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文摘要集》期刊2007-05-17）
张小龙,江俊[9]（2007）在《考虑定子质量和碰摩面刚度的转子/定子系统反向涡动失稳研究》一文中研究指出本文通过非线性动力学方法对考虑定子质量和碰撞面刚度的四自由度转子/定子模型的同频全周碰摩解的稳定性进行了分析,得到了无碰摩、同频全周碰摩、局部碰摩的边界条件,从而确定了几种不同响应对系统参数的依赖关系。在此基础上,对数值模拟的响应谱进行分析,发现了不平衡量激励下系统出现反向涡动失稳的机制,运用多尺度法解析的确定了发生反向涡动失稳的条件。(本文来源于《第十一届全国非线性振动学术会议暨第八届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文集》期刊2007-05-17）
江俊[10]（2004）在《碰摩转子稳定性分析及反向涡动失稳条件确定》一文中研究指出本文通过非线性动力学方法对Jeffcott转子—定子模型的同频全周碰摩解(synchronous full annular rub)的稳定性和反向涡动失稳(dry whip)的发生机制和条件进行了解析分析,确定了实验观测到的几种不同的碰摩响应对系统参数的依赖关系,给出了两个不同碰摩实验得到不同碰摩响应序列的原因。(本文来源于《第七届全国非线性动力学学术会议和第九届全国非线性振动学术会议论文集》期刊2004-10-01）
反向涡动论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为了正确提取磁悬浮轴承跌落过程中发生反向涡动时轴轨迹的时频特征,本文引入了广义线性调频小波变换(GLCT)。为分析不同时频方法在信号时频特性分析的优缺点,分别采用了短时傅里叶变换、Wigner-Ville分布、GLCT和Hilbert transform对磁悬浮轴承跌落过程中反向涡动情况下轴系Y轴(竖直)方向上的位移信号进行了处理。结果显示,短时傅里叶变换因为分析窗不具备瞬时频率调频率的自适应性,时频聚焦性不理想,瞬时频率的计算精度易受其影响;Wigner-Ville分布中交叉项会混淆真实时频分布,也会带来计算误差;而Hilbert transform过分依赖信号光滑性,噪声影响较大;GLCT具备理想的时频聚焦性,易于获得正确的瞬时频率。这有利于后续重新悬浮控制程序的开展。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
反向涡动论文参考文献
[1].王选涛,覃玉荣,李秉路.底部钻具组合反向涡动试验和模拟研究[J].石油机械.2019
[2].刘涛,吕民东,王子羲,阎绍泽.基于GLCT的磁悬浮轴承跌落过程中反向涡动轴轨迹瞬时频率提取[J].流体机械.2018
[3].陈艳华,江俊.转子/定子碰摩系统的非线性模态及其在干摩擦反向涡动响应预测中的应用[J].西安交通大学学报.2014
[4].杨乐昌,王士敏.碰摩转子反向涡动的相位特征研究[C].第九届全国动力学与控制学术会议会议手册.2012
[5].尚志勇,江俊.转子/定子碰摩系统不平衡诱发反向涡动失稳的条件[C].第9届全国转子动力学学术讨论会ROTDYN'2010论文集.2010
[6].尚志勇,张小龙,江俊.转子与定子碰摩的反向涡动失稳响应分析[C].第十二届全国非线性振动暨第九届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文集.2009
[7].史玉才,王军,朱江,管志川.下部钻柱反向涡动机理研究[J].石油钻探技术.2007
[8].张小龙,江俊.考虑定子质量和碰摩面刚度的转子/定子系统反向涡动失稳研究[C].第十一届全国非线性振动学术会议暨第八届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文摘要集.2007
[9].张小龙,江俊.考虑定子质量和碰摩面刚度的转子/定子系统反向涡动失稳研究[C].第十一届全国非线性振动学术会议暨第八届全国非线性动力学和运动稳定性学术会议论文集.2007
[10].江俊.碰摩转子稳定性分析及反向涡动失稳条件确定[C].第七届全国非线性动力学学术会议和第九届全国非线性振动学术会议论文集.2004