导读:本文包含了高温弹性模量论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:单晶高温合金,弹性模量和泊松比,静态法,动态法
高温弹性模量论文文献综述
赵澎涛,于慧臣,何玉怀[1]（2019）在《单晶高温合金弹性模量和泊松比测试方法的现状分析》一文中研究指出针对单晶高温合金等材料弹性常数表现出的各向异性特点,归纳了现有用于单晶高温合金弹性模量和泊松比的两种主要测试方法:静态法和动态法。分析单晶高温合金弹性模量和泊松比的国内外研究现状,总结目前国内外研究中存在的主要问题及可行的解决途径,并指出:单晶高温合金弹性模量和泊松比测试缺乏专门的测试标准;相比国外,国内在测试与表征技术研究方面还存在明显的差距,工程应用中往往忽视晶体取向对弹性模量和泊松比的影响,因此有必要针对现有的测试标准和方法对测量单晶高温合金弹性常数的误差影响进行评估,制定适用于单晶高温合金的测试标准。同时,详细阐述在考虑晶体取向的影响下,通过对晶体取向指数与弹性模量的线性回归分析,建立单晶高温合金DD6材料弹性模量和泊松比与晶体取向的定量关系的过程。(本文来源于《航空材料学报》期刊2019年03期）
段云飞,李新阳,孙宁宇,毛竹[2]（2019）在《高温高压下原位测量MgO单晶弹性模量》一文中研究指出地震学观测表明,核幔边界存在很强的各向异性。而这种各向异性与下地幔组成矿物的晶体择优取向息息相关。因此,在下地幔温压条件下原位测量相关矿物/相的单晶弹性模量对理解在核幔边界观测到的各项异性、理解地幔深部的动力学过程非常重要的。在地幔岩模(本文来源于《中国矿物岩石地球化学学会第17届学术年会论文摘要集》期刊2019-04-19）
董爱民,丁相玉,张宸宇[3]（2018）在《云纹法测定高温合金材料弹性模量及泊松比研究》一文中研究指出根据云纹干涉法的基本原理,运用激光云纹干涉法测量航空材料在高温下的材料弹性模量和泊松比。使用电化学方法在试件表面刻蚀零厚度光栅进行非接触测量,通过测试各种材料的弹性模量和泊松比证明:激光云纹干涉法是测试高温合金材料弹性模量和泊松比的最先进、最精确的方法。(本文来源于《南昌航空大学学报(自然科学版)》期刊2018年04期）
刘海峰,刘宁[4]（2018）在《高温对沙漠砂混凝土轴心抗压强度和静力受压弹性模量的影响》一文中研究指出通过进行沙漠砂替代率不同沙漠砂混凝土高温后轴心抗压强度和静力受压弹性模量测定试验,分析温度和沙漠砂替代率对高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度的影响,建立高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度与温度、沙漠砂替代率之间回归模型。研究表明:沙漠砂混凝土高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度随温度升高逐渐减少。随沙漠砂替代率增加,沙漠砂混凝土高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度呈先上升后降低趋势。沙漠砂替代率40%时,高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度达到最大。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2018年11期）
李妍,张有明,王统辉[5]（2018）在《不同冷却方式下高温(火灾)后混凝土弹性模量与劈拉强度的试验研究》一文中研究指出基于国内外对于不同冷却方式对高温(火灾)后混凝土劈拉强度和弹性模量影响的研究较少,为探讨恒温于不同温度下的不同冷却方式与混凝凝土的弹性模量与劈拉强度的关系式,通过对立方体试块的高温试验以及对不同冷却方式下混凝土的劈拉试验,与相关试验数据对比及回归分析,提出高温后混凝土劈拉强度的计算公式。试验表明,混凝土弹性模量随着温度的升高降低明显,当温度为800℃时,混凝土的弹性模量不足常温下的4%;随温度的升高,混凝凝土的劈拉强度不断减小,整体呈现线性下降。(本文来源于《第27届全国结构工程学术会议论文集（第Ⅰ册）》期刊2018-10-13）
聂光临,包亦望,万德田,田远[6]（2018）在《挠度修正法评价碳/碳复合材料的高温弹性模量》一文中研究指出作为理想的高温结构材料,碳/碳(C/C)复合材料的高温弹性模量对其高温热应力分析及结构设计至关重要。叁点弯曲试验可以采用电感量仪准确测得陶瓷试样的挠度,从而计算得陶瓷室温弹性模量,但叁点弯曲试验在高温下的应用由于挠度变形难以准确测量而鲜有报道。本研究基于相对法理论,提出了挠度修正法,可以方便准确地获得其高温弹性模量。采用电感量仪与挠度修正法测试了2D与3D C/C复合材料室温弹性模量,结果表明2种方法的测试结果相近。测试了C/C复合材料在室温至1700℃间的弹性模量,结果表明2D与3D C/C复合材料的弹性模量均在1200℃时达到最大值82.22 GPa、66.73 GPa;而后在1200~1700℃,随着温度的升高,其弹性模量逐渐降低,且2D C/C复合材料的降低幅度更大。本研究显示挠度修正法可以准确、可靠地评价碳/碳复合材料的高温弹性模量,有望推广应用于其它高温结构材料弹性模量测量领域。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年S1期）
聂光临[7]（2018）在《基于相对法技术评价工程材料高温与超高温弹性模量》一文中研究指出工程材料广泛应用于建筑工程、航空航天、交通运输、机械制造、能源化工等领域,均涉及到材料在高温与超高温(HT&UHT)环境下的服役,弹性模量是重要的力学性能参数之一,准确地测试评价工程材料的HT&UHT弹性模量对高温材料的研制、高温构件的经济合理设计与安全服役至关重要。然而,在材料HT&UHT弹性模量测试技术研究领域,仍存在一些亟待解决的问题,例如:尚未建立块体材料、厚壁管材与涂层材料HT&UHT弹性模量的测试评价技术。本文基于相对法技术和材料力学理论,针对以上叁种材料制品形式,提出了HT&UHT弹性模量测试方法,并基于此研究了一些典型工程材料弹性模量—温度的演变规律及其变化机制。首先,本文利用相对法技术实现了块体材料HT&UHT变形的准确测量,继而实现了块体材料HT&UHT模量的测试评价。i)结合叁点弯曲试验与四点弯曲试验,提出了相对叁点弯曲法与相对四点弯曲法(统称为挠度修正法),即将去除下支承辊的梁试样作为参比试样,利用参比试样的横梁位移增量扣除试验机的系统误差,然后通过弯曲试样与参比试样的横梁位移间接测得梁试样的真实挠度变形,代入所推导的计算公式可得梁试样的HT&UHT弹性模量。氧化铝陶瓷室温~1300°C弹性模量测试结果表明,脉冲激励技术(IET)与挠度修正法测得的弹性模量—温度变化曲线基本一致;且IET测试结果较挠度修正法测试结果略大(符合文献报道),由此证明了挠度修正法的正确性与可靠性。利用相对叁点弯曲法对C/C复合材料室温~1700°C弹性模量的演变规律进行了研究,表明了相对叁点弯曲法的易行性与有效性。ii)结合压缩试验,提出了相对压缩法,通过高温压缩试验与高温参比试验的横梁位移增量间接测得块体试样的高温压缩变形,继而可得其高温压缩模量。室温下利用电感量仪测得的多孔刚玉—莫来石质耐火材料压缩模量与相对压缩法的测试结果相近,二者仅相差2.57%,由此证明了相对压缩法的正确性与可靠性。继而利用了相对压缩法测得了多孔刚玉—莫来石质耐火材料室温~1300°C压缩模量。其次,针对厚壁管材HT&UHT弹性模量的测试技术难题,本文将径向力与切向力对管材试样变形能的影响考虑在内,基于曲杆分析法,提出了适用范围更广的广义缺口环法与广义闭口环法。分别利用叁点弯曲法、缺口环法与广义缺口环法、闭口环法与广义闭口环法测得了同一批次石英玻璃梁试样与管材试样的弹性模量与弯曲强度,测试结果表明:i)对于缺口环压缩试验,测试弹性模量时,在r/R>0.55(r为内半径,R为外半径)的范围内,缺口环法与广义缺口环法测得的模量值相近;而当r/R≤0.55,须利用广义缺口环法的测试环试样的弹性模量;测试弯曲强度时,当r/R≤0.75,广义缺口环法测得的弯曲强度更加准确(与叁点弯曲法测试结果更相近)。ii)闭口环压缩试验测试弹性模量时,当r/R≤0.75,广义闭口环法的模量测试值更准确;测试弯曲强度时,当r/R≤0.70,广义闭口环法测试结果更准确。利用广义缺口环法、广义闭口环法、叁点弯曲法分别测得了水泥砂浆梁试样与管材试样室温弹性模量与弯曲强度,试验结果表明叁者测试结果相近,由此证明了广义缺口环法与广义闭口环法测试管材试样力学性能的准确性与可靠性。进一步结合了相对法技术,提出广义缺口环相对法与广义闭口环相对法,实现了管材HT&UHT弹性模量测量。试验测得了水泥砂浆环试样-70~800°C弹性模量、石英玻璃室温~1200°C弹性模量与石墨环试样室温~2100°C弹性模量,测试结果表明了广义缺口环相对法、广义闭口环相对法测试管材HT&UHT弹性模量的正确性与良好的可操作性。最后,提出了分别适用于梁试样表面(单面、双面)涂层与管材表面(外侧、内侧、两侧)涂层HT&UHT弹性模量测试评价的叁点弯二次相对法与缺口环二次相对法。分别利用叁点弯二次相对法与缺口环二次相对法测得了石墨基体梁/环试样表面化学气相沉积碳化硅(CVD-SiC)涂层室温~2100°C弹性模量,二种测试方法测得的CVD-SiC涂层模量值相近,二者互相证明了二次相对法测试涂层HT&UHT弹性模量的正确性与有效性。室温下利用电感量仪与二次相对法测得的涂层弹性模量相近,由此也证明了二次相对法的正确性与可靠性。本文提出的二次相对法原位(涂层粘结于基体)测得的涂层模量是涂层真实、整体的弹性模量,是根据材料的宏观力学响应参数测得的,不同于压痕法测得的局部模量和剥离后涂层的弹性模量;且测试精度取决于试验机横梁位移,不受测试环境温度的限制,可应用于HT&UHT环境条件下。试验测得了8YSZ热障涂层室温~800°C弹性模量、CVD-SiC涂层室温~2100°C弹性模量,并对其模量—温度演化规律及变化机制进行了研究分析。此外,针对管材叁种涂层结构形式,提出了管材涂层弯曲强度的测试方法,即缺口环法测试外侧涂层弯曲强度;闭口环法测试内侧涂层弯曲强度;缺口环法/闭口环法测试两侧涂层弯曲强度。利用叁点弯曲法结合相对法技术对石墨基体梁试样表面CVD-SiC涂层的弯曲强度进行测试,同时利用本研究所提出的方法测得了石墨基体环试样表面同种CVD-SiC涂层的弯曲强度。试验测得的管材涂层弯曲强度与梁试样表面涂层弯曲强度基本相近,由此即可证明管材涂层弯曲强度测试方法的正确性与可靠性。(本文来源于《中国建筑材料科学研究总院》期刊2018-07-01）
聂光临,包亦望,万德田,田远,柳静[8]（2016）在《挠度修正法评价碳/碳复合材料的高温弹性模量》一文中研究指出作为理想的高温结构材料,碳/碳(C/C)复合材料的高温弹性模量对其高温热应力分析及结构设计至关重要。叁点弯曲试验可以采用电感量仪准确测得陶瓷试样的跨中挠度,从而计算得陶瓷室温弹性模量,但叁点弯曲试验在高温下的应用由于挠度变形难以准确测量而鲜有报道。本研究利用一种简单相对法,即挠度修正法,解决了高温下叁点弯曲试验中跨中挠度测量的难题,从而可以方便准确地计算出高温弹性模量。采用电感量仪与挠度修正法测试2D与3D C/C复合材料室温弹性模量,结果表明二者测试结果分别相差0.53%和7.87%,证明了挠度修正法的可靠性与准确性。采用挠度修正法测试C/C复合材料在室温至1700℃间的弹性模量,结果表明2D与3D C/C复合材料的弹性模量均在1200℃时达到最大值82.22GPa、66.73GPa;而后在1200℃~1700℃,随着温度的升高,其弹性模量逐渐降低,且2D C/C复合材料的降低幅度更大。多次升温加载的弹性模量分析结果表明,升温加载循环次数的增加会大幅度降低C/C复合材料室温~1600℃的弹性模量,而其1700℃的弹性模量的降低幅度较小。本研究显示挠度修正法可以准确、可靠地评价碳/碳复合材料的高温弹性模量,有望推广应用于其它高温结构材料弹性模量测量领域。(本文来源于《第十九届全国高技术陶瓷学术年会摘要集》期刊2016-10-11）
刘钊,万德田,包亦望,魏晨光,田远[9]（2016）在《高温和超高温极端环境下陶瓷管材弹性模量评价新技术》一文中研究指出本文综述了从室温到2200°C范围内陶瓷材料弹性模量的传统测试方法和新技术。针对脆性陶瓷管材在高温及超高温下弹性模量的评价难题,我们提出一种结合相对法和缺口环法的新方法,即相对缺口环法。通过比较缺口环与刚性圆块的横梁位移得到缺口环在高温及超高温下的真实变形量计算出精确的弹性模量。对典型的石英玻璃管、氧化铝陶瓷管、C/SiC/ZrB_2复合陶瓷管以及石墨管进行测试所得到的结果表明相对缺口环法准确有效,为高温及超高温等极端环境下脆性管材的结构安全提供了一种简便可靠的评价方法。(本文来源于《现代技术陶瓷》期刊2016年02期）
刘钊,包亦望,魏晨光,万德田[10]（2015）在《校正缺口环法评价石英玻璃管的高温弹性模量》一文中研究指出石英玻璃管大量应用于化工、机械和光学等领域,但由于缺少精准有效的高温弹性模量评价手段,限制了其高温热应力分析和结构设计。最近发展起来的缺口环方法可测试玻璃管材的室温弹性模量,但其在高温下的应用因变形测量困难而鲜有报道。本研究利用相对法解决高温缺口环变形测量的难题,从而可以方便准确地计算出高温弹性模量。采用本方法测试石英玻璃管的弹性模量并探索其在室温至1200℃间的变化规律,发现在800℃时达到最大值87.20 GPa,而后缓慢下降,1100℃以后开始急剧下降。本研究显示用校正后的缺口环法测试石英玻璃管的高温弹性模量值准确、可靠,有望推广应用于评价其他脆性圆管材料的高温弹性模量。(本文来源于《无机材料学报》期刊2015年08期）
高温弹性模量论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
地震学观测表明,核幔边界存在很强的各向异性。而这种各向异性与下地幔组成矿物的晶体择优取向息息相关。因此,在下地幔温压条件下原位测量相关矿物/相的单晶弹性模量对理解在核幔边界观测到的各项异性、理解地幔深部的动力学过程非常重要的。在地幔岩模
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高温弹性模量论文参考文献
[1].赵澎涛,于慧臣,何玉怀.单晶高温合金弹性模量和泊松比测试方法的现状分析[J].航空材料学报.2019
[2].段云飞,李新阳,孙宁宇,毛竹.高温高压下原位测量MgO单晶弹性模量[C].中国矿物岩石地球化学学会第17届学术年会论文摘要集.2019
[3].董爱民,丁相玉,张宸宇.云纹法测定高温合金材料弹性模量及泊松比研究[J].南昌航空大学学报(自然科学版).2018
[4].刘海峰,刘宁.高温对沙漠砂混凝土轴心抗压强度和静力受压弹性模量的影响[J].硅酸盐通报.2018
[5].李妍,张有明,王统辉.不同冷却方式下高温(火灾)后混凝土弹性模量与劈拉强度的试验研究[C].第27届全国结构工程学术会议论文集（第Ⅰ册）.2018
[6].聂光临,包亦望,万德田,田远.挠度修正法评价碳/碳复合材料的高温弹性模量[J].稀有金属材料与工程.2018
[7].聂光临.基于相对法技术评价工程材料高温与超高温弹性模量[D].中国建筑材料科学研究总院.2018
[8].聂光临,包亦望,万德田,田远,柳静.挠度修正法评价碳/碳复合材料的高温弹性模量[C].第十九届全国高技术陶瓷学术年会摘要集.2016
[9].刘钊,万德田,包亦望,魏晨光,田远.高温和超高温极端环境下陶瓷管材弹性模量评价新技术[J].现代技术陶瓷.2016
[10].刘钊,包亦望,魏晨光,万德田.校正缺口环法评价石英玻璃管的高温弹性模量[J].无机材料学报.2015