导读:本文包含了压力特性计算论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:浸没燃烧式气化器,分布参数模型,传热特性,超临界压力
压力特性计算论文文献综述
潘杰,张丽,白俊华,唐凌虹,李冉[1]（2019）在《超临界压力下浸没燃烧式气化器传热特性计算分析》一文中研究指出浸没燃烧式气化器(submerged combustion vaporizer,SCV)作为气化装置被广泛应用于液化天然气(liquefied natural gas,LNG)气化站和接收终端。本文针对SCV管程/壳程耦合传热过程,基于能量平衡建立了考虑水浴侧结冰影响的分布参数模型。通过上述数值模型对SCV在超临界压力下的传热特性进行了计算分析,并讨论了运行参数和传热强化措施对其传热性能的影响。计算结果表明:SCV在超临界压力下具有良好的传热性能,能够在较低的水浴温度条件下实现LNG的加热气化;传热管束下部温度较低,管壁外表面出现了结冰现象且冰层厚度沿管长方向不断减小直至表面冰层消失。LNG压力、运行负荷、入口LNG温度等运行参数对SCV传热特性具有显着影响。纽带和螺旋线圈均能显着强化传热管内LNG侧对流传热并提高SCV的传热性能。综合考虑传热强化措施对传热和阻力的影响,选择75°螺旋线圈比45°纽带和45°螺旋线圈具有更好的效果。(本文来源于《工程热物理学报》期刊2019年09期）
王志荣,贺平,郭志伟,王永春[2]（2018）在《考虑裂缝特性指标的煤层气“垂直井”起裂压力计算方法》一文中研究指出为探究碎裂煤储层中裂缝特性指标对垂直井起裂压力的影响规律,解决垂直井起裂压力的理论计算问题,首先基于断裂力学和弹性力学原理,考虑原生裂缝特性和压裂液渗透特性,建立了垂直井起裂压力模型。其次定量化分析原生裂缝特性对起裂压力的影响,提出了"裂缝特性指标T"的概念,并推导出T的数学表达式。最后对起裂压力做了原生裂缝特性参数敏感度分析,得出影响起裂压力的最敏感性因素为裂缝宽度b,且当b在100~700μm区间内时地层的裂缝特性指标对起裂压力有实际意义,解决了压裂目标层的选择问题。研究结果表明,垂直井起裂压力的影响因素不仅与储层岩石力学性质、应力场、压裂液性质、井孔尺寸有关,还与原生裂缝的宽度、长度、密度以及裂缝面的粗糙度有关,尤其是裂缝宽度的小范围波动都会引起垂直井起裂压力较大的变化。根据焦作矿区恩村5口试验井田实际地质勘查资料和压裂施工资料,对垂直井起裂压力进行了计算和验证,发现实际起裂压力与大部分计算结果较为吻合,且与井筒埋深的变化趋势一致,表明该理论模型对于垂直井起裂压力的实际控制具有一定的指导意义。(本文来源于《岩土力学》期刊2018年S1期）
杨敬农[3]（2018）在《9-26型离心风机压力特性的CFD数值模拟计算及叶片型线分析研究》一文中研究指出离心风机是一种重要的流体机械,已广泛应用于各种工业生产领域,在国民经济和日常生活中占有极其重要地位,与此同时,离心风机也是一个巨大的能源消费者,因此研究离心风机并对其进行优化改进,提高风机性能,对于节约能源和减少排放具有重要意义。本文将通过数值模拟仿真的方法对9-26-10D型离心风机的气动性能进行分析研究,找到风机的最佳工况点,并以提高其工作效率为目的对原始风机叶片型线进行优化设计研究,主要做了以下几个方面的研究工作:本文主要以9-26-10D型离心风机为研究对象,介绍了离心风机的结构及工作原理,确定网格划分方法及数值模拟仿真方法。利用CAD软件进行建模,采用Ansys Workbench Meshing软件划分网格,使用FLUENT 17.0软件对离心风机在若干工况下进行数值模拟计算,找到风机的最佳工况点为风量Q=19000 m~3/h附近并分析该工况点下的风机内部流场静压、全压、绝对速度分布情况,较全面的了解离心风机流量的改变对其性能参数的影响,并为风机叶片型线的优化研究提供参考。在掌握合理的数值模拟方法基础上,首先针对原始风机,提出五种风机叶片型线的设计方法,对不同叶片型线的风机重新建立模型、网格划分和数值模拟仿真,根据各风机模型的数值模拟结果绘制出其压力特性曲线,比较分析得到较优的设计方法;然后针对此设计方法细化区间进行深化研究,通过数值模拟方法探究不同叶片型线风机性能参数的变化规律;最终找到有效的优化区间并确定优化方案,优化后风机最高工作效率由79.51%提高至82.38%。(本文来源于《武汉工程大学》期刊2018-05-01）
郑文[4]（2018）在《公路涵洞土压力特性测试与规范法计算对比分析》一文中研究指出结合贵州省惠兴高速公路第七合同段涵洞预制吊装施工工法研究,选择K73+550涵洞填方施工全过程土压力对涵洞产生的受力特性进行监测,通过涵洞各部位实际受力监测结果进行了整理和分析,并与现行公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)采用的方法进行对比提出了设计建议。(本文来源于《黑龙江交通科技》期刊2018年03期）
齐卫东,杨韧,程鹏,季严松,汪金星[5]（2018）在《SF_6/N_2混合气体温度与压力特性的计算及相关试验》一文中研究指出使用SF_6/N_2混合气体代替纯SF_6气体作为GIS母线气室的绝缘介质,是一种大幅降低SF_6气体使用量的新型技术。文中对该混合气体的温度和压力特性开展了研究,利用道尔顿分压定律、贝蒂—布里奇曼方程、理想气体状态方程对SF_6/N_2混合气体状态方程进行了推导,开展了混合气体温度压力试验,对SF_6占体积比30%±2%的SF_6/N_2混合气体的试验测量数据和理论计算数据进行了对比分析,确定了该方程在工程应用上的有效性。根据研究绘制了混合气体温度压力特性曲线,为相关GIS设备以及气体监测仪表仪器的设计研发提供了依据。(本文来源于《高压电器》期刊2018年01期）
李景明,樊玉光[6]（2016）在《压力水中典型气体溶解特性与计算方法研究》一文中研究指出通过典型的氮、氧两种气体在水中溶解作用机理的分析,探索了两种气体压力水中溶解过程的区别与联系,分析了氮气和氧气各自的溶解特性,并给出了各自的溶气量计算方法,为溶气气浮技术的设计与发展提供参考。(本文来源于《应用能源技术》期刊2016年09期）
王志伟[7]（2015）在《上软下硬节理岩体中地下洞室围岩松动特性与松动压力计算方法研究》一文中研究指出近年来,随着高速公路、铁路、城市地铁隧道的大量兴建,建设环境日益复杂,以往基于连续介质力学方法和均质体的地下工程设计计算方法,由于难于全面反映节理岩体的复杂力学性质,已难于满足工程建设要求。其中,支护结构计算中最重要、最基础的松动围岩压力计算方法无法全面考虑岩体中各类结构面分布特征与力学性质对地下洞室周围松动区形态和大小的影响,用于计算节理岩体中地下洞室松动围岩压力时会产生较大偏差。因此,针对节理岩体中的地下洞室,研究能够反映岩体实际特性的围岩变形破坏机制,发展更加合理的围岩松动压力计算方法已经成为一个亟待解决的问题。依托国家自然科学基金面上项目,本文开展了节理岩体中地下洞室松动特性与松动围岩压力计算方法的研究。主要针对上软下硬岩质地层中地下洞室,采用现场实测、数值模拟与理论研究相结合的研究方法,系统全面地对岩质地层中地下洞室开挖后,围岩松动机制、松动模式、塌方掉块机制、松动区定量评价、松动区影响因素的定性分析与定量分析、松动区范围、边界预测公式、围岩松动压力等进行了分析。在客观准确描述洞室开挖后岩层松动特性基础上,探讨了计算松动压力的计算方法。论文取得以下主要研究成果。(1)基于围岩亚级分级,采用正交试验设计原理结合离散单元法数值分析软件,建立了可考虑12个影响因素(埋深、跨度、高跨比、侧压力系数、洞室上部较软地层厚度、软硬地层物理力学参数、结构面产状等)包含4组独立节理的384个模型,通过分析总结提出了围岩松动、破坏过程的四个阶段,即裂隙扩展阶段、裂隙加速破坏阶段、裂隙的减速破坏阶段、松动破坏完成阶段,发现节理的滑移与开裂是围岩失稳的主要原因。(2)分析了洞室开挖后节理倾角对围岩破坏模式的影响,阐述了每种破坏模式的发生位置与发生机理,给出了合理的施工支护建议,并指出定量分析围岩塌方掉块区域的范围、边界等所存在的困难。(3)研究了节理张开、滑移对松动区的影响,提出了由节理滑移区域定量评价地下洞室围岩松动范围和大小的新方法,并统计得出地下洞室松动区形态的叁种主要类型：开口型、闭口型和环型。通过对松动区形态与地下洞室埋深、地下洞室跨度、贯通倾斜节理倾角的关系的研究,得出闭口型松动区是开口型松动区和环型松动区的过渡形态的结论。(4)提出了以洞室松动区为环型松动区时对应的最小埋深为标准的岩质地层中洞室深、浅埋分界评价方法,并采用离散单元法数值分析软件对726个数值模型的计算分析,得出了Ⅳ级和V级围岩条件下跨度为5m-26m的地下洞室深、浅埋分界值。(5)应用数据包络分析理论,对开口型松动区和环型松动区的影响因素进行了定量分析,统计得出了每个因素的影响权重和大小排序,遴选取出了隧洞周围松动区的主要影响因素与次要影响因素。(6)分析了开口型松动区和环型松动区边界轮廓曲线函数形式,推导出6种组合地层条件下下开口型松动区和环形松动区边界曲线函数的经验预测公式,并定性分析了各主要影响因素对开口型松动区在地表的延伸长度和环型松动区松动高度的影响。(7)对经典的深埋和浅埋松动压力计算方法的计算原理、应用范围及局限性进行了分析与讨论,在不改变其计算原理的基础上,结合岩质地层中围岩松动区特性研究结论,对各经典方法进行了修正。(8)分地下洞室埋深大于上部较软地层厚度和地下洞室埋深小于上部较软地层厚度两种情况,基于应力传递原理和极限分析上限理论分别推导得出了上软下硬岩质地层中深埋和浅埋地下洞室围岩松动压力的理论计算公式。(9)通过实际工程算例,分析并讨论了各种围岩松动压力计算方法所得结果的差异性、合理性和适用性,提出将基于松动区边界的应力传递法作为节理岩体中地下洞室松动压力的推荐方法,。同时,在实际工程应用时,为保证计算结果的准确性,建议对于浅埋洞室,竖向压力可用本文提出的基于松动区边界的极限分析上限法计算校对,水平压力可用修正的谢家烋公式计算校对；对于深埋洞室,竖向压力可用本文提出的基于松动区边界的极限分析上限法计算校对。(本文来源于《北京交通大学》期刊2015-06-01）
李盛[8]（2015）在《高填黄土明洞卸载结构的垂直土压力特性和计算方法研究》一文中研究指出随着黄土高原地区城市化进程日趋加快,城市用地紧张成为了制约城市化进程的主要瓶颈问题。为满足城市化发展用地的需要,考虑到黄土高原地区山高、沟深,削山、填沟造地成为了满足这一需要的重要途径,这将不可避免的对一些既有以及将要新建的公(铁)路明洞进行高回填。目前对于既有及新建明洞,主要通过改变明洞自身设计而使其承受上方高填土的荷载作用,鲜有通过采用降低土压力的卸载措施使结构性能满足要求。对高填黄土明洞卸载结构力学分析及应用措施的研究不足。为此,本文通过数值模拟、室内模型试验进行了高填明洞及其卸载结构的洞顶垂直土压力(以下简称土压力)特性研究,并在兰渝线(兰州-重庆铁路)长寿山隧道工程上做了验证,揭示了高填黄土明洞及其卸载结构土压力随填土高度呈非线性变化规律,提出EPS板与土工格栅组合下的高填黄土明洞卸载模式;最后,基于岩土力学基本原理,建立了高填黄土明洞及其卸载结构力学计算模型,进一步推导了有、无边坡影响的高填黄土明洞及其卸载结构土压力计算方法;并与现场试验、数值模拟结果进行对比,验证了计算方法的正确性及卸载措施的有效性。主要研究内容和创新如下:(1)通过对黄土填料及卸载材料EPS板力学特性的试验研究,得到黄土不同压实系数下的压缩模量、抗剪强度指标以及EPS板压缩特性随密度、厚度的变化规律,为数值模拟及室内外试验参数取值提供依据。(2)通过建立高填黄土明洞及其卸载结构平面应变数值模型,对不同填土高度下明洞洞顶土压力及土体沉降进行了分析;并进一步讨论了填土特性、边坡特性、明洞断面特性以及铺设EPS板、土工格栅卸载材料的特性对高填方明洞洞顶土压力的影响。研究表明,内外土体沉降差导致明洞洞顶土压力集中系数大于1,其中边坡坡角、边坡摩擦系数、明洞断面形式、明洞槽宽比、两侧填土压缩模量影响最为显着;铺设EPS板、土工格栅的卸载措施将有效减小明洞洞顶土压力;且EPS板厚度、密度对卸载效果影响最大,而格栅刚度、层数的选择取决于EPS板可提供变形量的大小。(3)针对高填黄土明洞及其卸载结构土压力变化规律,分别开展边坡、土工格栅、变形层形式叁方面因素组合下七种工况室内模型试验,并与数值计算结果对比。研究表明,明洞洞顶土压力并不随填土高度呈线性变化;通过设置变形层改变内外土柱沉降差,再结合土工格栅的“提兜”作用能够有效的减小作用在明洞洞顶的土压力;且合理的格栅层数、变形层设置方式更有利于提高土压力卸载率。(4)为了进一步说明高填黄土明洞及其卸载结构土压力变化规律在实际工程中的适用性。依托明洞回填工程,采用两种试验工况,研究了明洞洞顶土压力随填土高度的变化规律,并与数值计算结果对比。研究表明,明洞洞顶土压力随填土高度的增加呈非线性变化,以及设置变形层与土工格栅组合方式卸载措施的有效性;同时证明数值模拟方法研究高填明洞洞顶土压力具有可行性。(5)基于高填黄土明洞洞顶土压力特性,运用岩土力学理论,建立了高填黄土明洞及其卸载结构力学计算模型;推导了有、无边坡影响下的高填明洞及其卸载结构土压力计算公式;并与数值模拟及室外试验结果进行对比,验证了计算方法的正确性,为高填黄土明洞及其卸载结构设计、施工提供理论及技术参考。(本文来源于《兰州交通大学》期刊2015-03-07）
张明宇,王永生,靳栓宝,魏应叁,付建[9]（2014）在《喷水推进泵压力脉动特性数值计算及分析》一文中研究指出针对喷水推进器装船后不均匀来流对压力脉动特性的影响,以某巡逻艇喷水推进混流泵为研究对象,基于RANS方程和SST湍流模型,通过流体动力学软件CFX稳态计算,进行了巡逻艇航速数值预报,所得计算值与试航值误差为1.8%,从而验证了计算流体动力数值计算的可信性。采用分离涡模拟方法,对敞水泵和装船泵进行了叁维非定常数值模拟,计算分析了叶轮进出口、叶轮内部、导叶内部及喷口5个截面和叶轮叶顶间隙处的压力脉动,并对不均匀来流带来的差别进行了研究。结果表明:在敞水泵和船后泵的叶轮出口、导叶内部,水流距叶轮越远,压力脉动影响越小,压力脉动频率取决于叶轮转动频率,压力脉动幅值沿轮毂到轮缘逐渐增大,船后泵压力脉动幅值整体高于敞水泵;对于均匀来流,敞水泵旋转域叶轮室的压力脉动频率主要受导叶的影响,船后泵则受轴频的影响,二者压力脉动幅值在叶顶间隙处均从叶顶沿导边到随边逐渐增大;对于敞水泵,流道出口压力脉动频率主要受叶频控制,对于船后泵,压力脉动频率为轴频。(本文来源于《西安交通大学学报》期刊2014年11期）
程刚,孙志峰,杨海清[10]（2014）在《考虑动力特性的挡墙地震土压力计算方法》一文中研究指出地震土压力的计算一直是挡墙抗震设计的核心内容,目前一般采用MononobeOkabe理论进行拟静力计算得到。但是拟静力法的缺陷也十分明显,它没有考虑地震加速度时空分布的不均匀性和结构与填土的动力特性影响,因此,该文提出了考虑动力特性的挡墙地震土压力计算方法,除拟静力法中涉及到的墙背摩擦角、土体摩擦角等参数以外,此计算方法还考虑了土体粘聚力、墙体和填料的放大效应、地震剪切波和纵波的时程与相变效应等影响因素,并且可以直接得到地震时墙背土压力的非线性分布的解析解。较拟静力法,此方法更为完善,也更具合理性。(本文来源于《中外公路》期刊2014年04期）
压力特性计算论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为探究碎裂煤储层中裂缝特性指标对垂直井起裂压力的影响规律,解决垂直井起裂压力的理论计算问题,首先基于断裂力学和弹性力学原理,考虑原生裂缝特性和压裂液渗透特性,建立了垂直井起裂压力模型。其次定量化分析原生裂缝特性对起裂压力的影响,提出了"裂缝特性指标T"的概念,并推导出T的数学表达式。最后对起裂压力做了原生裂缝特性参数敏感度分析,得出影响起裂压力的最敏感性因素为裂缝宽度b,且当b在100~700μm区间内时地层的裂缝特性指标对起裂压力有实际意义,解决了压裂目标层的选择问题。研究结果表明,垂直井起裂压力的影响因素不仅与储层岩石力学性质、应力场、压裂液性质、井孔尺寸有关,还与原生裂缝的宽度、长度、密度以及裂缝面的粗糙度有关,尤其是裂缝宽度的小范围波动都会引起垂直井起裂压力较大的变化。根据焦作矿区恩村5口试验井田实际地质勘查资料和压裂施工资料,对垂直井起裂压力进行了计算和验证,发现实际起裂压力与大部分计算结果较为吻合,且与井筒埋深的变化趋势一致,表明该理论模型对于垂直井起裂压力的实际控制具有一定的指导意义。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
压力特性计算论文参考文献
[1].潘杰,张丽,白俊华,唐凌虹,李冉.超临界压力下浸没燃烧式气化器传热特性计算分析[J].工程热物理学报.2019
[2].王志荣,贺平,郭志伟,王永春.考虑裂缝特性指标的煤层气“垂直井”起裂压力计算方法[J].岩土力学.2018
[3].杨敬农.9-26型离心风机压力特性的CFD数值模拟计算及叶片型线分析研究[D].武汉工程大学.2018
[4].郑文.公路涵洞土压力特性测试与规范法计算对比分析[J].黑龙江交通科技.2018
[5].齐卫东,杨韧,程鹏,季严松,汪金星.SF_6/N_2混合气体温度与压力特性的计算及相关试验[J].高压电器.2018
[6].李景明,樊玉光.压力水中典型气体溶解特性与计算方法研究[J].应用能源技术.2016
[7].王志伟.上软下硬节理岩体中地下洞室围岩松动特性与松动压力计算方法研究[D].北京交通大学.2015
[8].李盛.高填黄土明洞卸载结构的垂直土压力特性和计算方法研究[D].兰州交通大学.2015
[9].张明宇,王永生,靳栓宝,魏应叁,付建.喷水推进泵压力脉动特性数值计算及分析[J].西安交通大学学报.2014
[10].程刚,孙志峰,杨海清.考虑动力特性的挡墙地震土压力计算方法[J].中外公路.2014