导读:本文包含了电晕损失论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:交流,导线,电晕损失,雾霾
电晕损失论文文献综述
方晓秋,王曼,杜圣吉[1]（2019）在《雾霾对交流输电线路导线电晕损失的影响》一文中研究指出近年来,雾霾作为一种特殊的天气,受到了人们的普遍关注。本文在临时搭建的雾霾实验室中,采用中值直径为2.5μm的高岭土颗粒和硫酸铵溶液模拟了不同浓度的雾霾,并进行了电晕损失特性试验,所得到的雾霾颗粒直径、雾霾浓度与真实雾霾差异不大。不同雾霾浓度下的电晕损失特性试验表明:随电场强度的增大,雾霾条件下输电线路的电晕损失不断增大,并符合幂函数的增长趋势;随输电线路导线周围雾霾浓度的增大,其相应的电晕损失也增大,但增加量不明显。(本文来源于《电气技术》期刊2019年08期）
陈思佳[2]（2019）在《复杂条件下750kV同塔四回输电线路导线电晕损失评估》一文中研究指出随着土地资源的稀缺,输电走廊日益紧张,可节约走廊占地的同塔多回输电线路已成为电网发展的必然趋势。同塔多回输电由于相间相互耦合,相序布置形式多样,杆塔更高更大,其产生的电晕效应更为复杂。电晕损失作为电晕效应的重要组成部分,是衡量线路运行经济性和可靠性的重要因素之一。对于西北高海拔风沙地区拟建交流750kV同塔四回线路的电晕损失评估,是同塔四回输电技术设计的重要环节之一,对其研究具有重要的意义。为此,本文在国家电网公司科技项目“750kv同塔四回输电关键技术研究”的资助下,主要研究内容如下:研究了750kV同塔四回输电线路各相导线的表面最大平均有效场强。并利用有限元法计算方法得到在正常运行电压下,六层横担与四层横担布置导线最大平均有效场强分别介于14.33~15.70kV/cm、12.29~15.90kV/cm。由于相间电场相互耦合,两种布置位于杆塔中间相的导线最大平均场强要大于其边相,其中四层横担紧凑化布置中间相场强更加严重,可以通过相序排列来减小中间相的最大平均有效场强。额定电压下750kV同塔四回输电线路,相比单回、同塔双回线路,导线表面场强增大。研究了在大雨条件下,不同海拔高度6×LGJ-500导线的电晕笼电晕损失试验数据。试验电压越高、场强越强、海拔越高对电晕损失的带来的影响越明显。根据最小二乘法,采用指数-线性联合的形式对数据进行拟合矫正,得到了导线6×LGJ-500在计算海拔大雨、沙尘海拔修正电晕损失试验数据。针对初选塔型各相序下同塔四回750kV输电线路导线电晕损失进行了估算。基于电晕等效原理计算电晕损失修正系数,然后考虑晴朗、雨、雪、雾,特别是沙尘天气条件,利用海拔修正试验数据,对初选塔型各相序下的电晕损失进行了评估,得到了年平均电晕损失P_(avg)与最大电晕损失P_(max)。六层横担布置年平均电晕损失65.92 kW/km,最大电晕损失299.04kW/km;四层横担布置年平均电晕损失介于34.63~55.54kW/km,最大电晕损失介于149.16~238.90kW/km。从考虑电晕损失的角度,同塔四回输电工程最优布置为四层横担Ⅱ相序布置。六层横担虽然电晕损失较大,但具有占地面积小等优点。同时,对比了线路电晕损失与线路电阻损耗,最优布置下年平均电晕损失大小为电阻损耗的25%,而最差布置下为47%;最优布置下最大电晕损失大小为电阻损耗的1.07倍,最差布置为2.15倍。最后,对实际线路电晕损失随海拔变化关系进行了分析。(本文来源于《华北电力大学》期刊2019-06-01）
刘云鹏,黄世龙,陈思佳,刘琴,霍峰[3]（2019）在《同塔四回750 kV六层横担输电线路电晕损失研究》一文中研究指出开展同塔四回750 kV 6层横担输电线路电晕损失的研究有利于同塔四回线路的电晕损失评估以及工程应用。为此,利用有限元分析软件计算了750kV同塔四回6层横担输电线路各相导线的最大表面有效场强,得到导线表面最大有效场强在14.33～15.70 kV/cm之间。根据不同海拔点淋雨及风沙天气下6×JL1/G1A–500/45/s400导线的电晕笼电晕损失数据,通过指数与线性联合修正形式将其修正到线路的计算海拔上。由电晕损失等效方法计算得到了电晕笼到实际线路的修正系数。对实际输电线路晴天、雨、雪、雾、风沙天气条件下的电晕损失功率进行分析,利用全年各种天气年小时数来对全线进行电晕损失估算分析,计算得到750 kV同塔四回6层横担线路的平均电晕损失功率为79.97 kW/km,最大电晕损失功率为400.96 kW/km,全年电晕损失能量为14.01×10~6 kW·h。(本文来源于《高电压技术》期刊2019年04期）
陈少帅,刘云鹏,黄世龙,周广洋,张重远[4]（2019）在《高海拔下特高压交流同塔双回输电线路导线电晕损失研究》一文中研究指出针对目前我国特高压交流同塔双回输电常用的8×LGJ-630/45导线,基于在西宁市平安县(2 200 m)搭建的特高压电晕笼,系统的研究了8×LGJ-630/45导线在干燥、中雨(6 mm/h)、大雨(12 mm/h)及湿导线的条件下的电晕损失,首次获得了实际高海拔点8×LGJ-630/45导线的电晕笼电晕数据。并以1 000 kV特高压交流同塔双回输电工程典型塔型为例,通过有限元计算软件仿真计算电晕笼内导线和实际线路导线表面电场强度,采用电晕损失等效法,计算了在高海拔地区导线的电晕损失,获得了同塔双回输电线路的电晕损失数据。为我国将来在高海拔地区建设特高压交流输电线路导线选型提供了参考依据。(本文来源于《电测与仪表》期刊2019年03期）
蓝磊,李威,万保权,陈小月,何旺龄[5]（2018）在《交流电晕笼电晕特性数值计算分析(Ⅱ)—电晕电流与电晕损失》一文中研究指出电晕损失是采用特高压电晕笼研究导线电晕特性的重要内容。搭建了考虑均压环的电晕笼导线交流离子流场3维计算模型,模型在笼体两侧加入均压环电荷以抑制端部效应,采用基于Shockley-Ramo法则的电晕电流计算方法,以及基于电晕电流工频分量的电晕损失计算方法。采用此模型计算了特高压电晕笼8×LGJ 630导线的交流离子流场,对比分析了均压环对导线表面最大场强沿线分布的影响,证明了均压环能改善端部效应引起的场强过大。而后计算得到大雨条件下8×LGJ 630导线上施加500 kV电压时的电晕电流时域波形,与理论波形规律一致。最后,对电晕电流进行频谱分析,得到了电晕电流工频分量的幅值和相位,并采用功率因素法计算了干燥和大雨条件下、不同交流电压时笼内单位长度导线上的电晕损失,与文献中的试验结果相差≤25W/m,且比2维算法结果有更高的精确度,证明了该方法的适用性。研究结果表明,所建离子流场模型符合物理实际,对电晕笼导线电晕损失的研究具有一定的参考意义。(本文来源于《高电压技术》期刊2018年10期）
李威[6]（2017）在《特高压电晕笼交流离子流场与电晕损失数值仿真研究》一文中研究指出导线电晕放电产生的电晕损失是线路设计的重要考虑因素,通常利用特高压电晕笼进行不同分裂导线束的电晕损失研究。目前基于特高压电晕笼的电晕损失测量试验受到很多限制,测量质量和时间成本难以同时保证,且部分特征量无法通过试验测得,因此有必要从气体放电物理的角度研究导线电晕放电过程,建立电晕放电与电晕损失间的内在关联关系。本文从气体放电机理出发,建立了特高压电晕笼分裂导线交流离子流场数值计算模型,研究了导线附近电场强度的时空分布特性和电晕电流的时域、频域分布特性,而后利用功率因素法计算了不同交流电压下不同分裂导线的电晕损失,所得研究成果对实际输电线路电晕损失预测具有重要意义。主要工作如下:本文基于模拟电荷法建立了特高压电晕笼导线叁维离子流场数值计算模型。模型考虑了导线的有限长特性、分裂导线表面场强不均匀性和笼体两侧均压环的影响,计算了叁维空间内交流电压下导线起晕、空间电荷发射、迁移和复合等过程,并根据Shockley-Ramo法则提出了电晕电流的计算方法。而后对影响模型的各因素进行了分析研究,提出了最优化的模型参数。采用本文所建模型,以8×LGJ720导线为例,对其表面附近电场的时空分布特性和导线电晕放电所产生的电晕电流进行数值仿真研究。电场结果表明,导线表面场强沿线分布呈现出"中间和端部稍大"的规律,两侧均压环明显改善了端部效应;导线表面场强的时域分布因空间电荷的影响而轻微超前于电压波形;空间电荷分布对导线外0.5m范围内的场强有影响,与ANSYS仿真结果对比证明了模型的正确性。电晕电流的时域特性研究结果表明,交流周期不同时刻的电荷运动与电晕电流存在内在关系;采用FFT方法获取了电晕电流在低频条件下的幅频和相频曲线,结果表明奇数次谐波分量是电晕电流的主要组成。通过求取电晕电流工频分量的方法,分别计算了干燥和大雨条件下8×LGJ630导线在不同电压下的电晕损失,与武汉特高压交流电晕损失试验结果相符合,验证了模型的准确性。研究发现雨量20mm/h条件下8×LGJ630导线的起晕电压比干燥条件下小70kV,并且起晕后导线电晕损失随电压的增大,增幅更为明显。而后利用本文提出的模型对海拔高度、导线型号、分裂数、分裂间距四种影响因素进行研究,结果表明:海拔高度增加降低了导线起晕电压,使电晕程度更剧烈;起晕后导线电晕损失随导线型号和分裂数的增大而减小,随分裂间距的增大而增大;与武汉和西宁地区的试验结果对比,证明了模型的正确性。(本文来源于《武汉大学》期刊2017-05-01）
范辉,冯砚厅,仇仔来,耿江海[7]（2016）在《节能导线电晕损失及电阻损耗特征试验研究》一文中研究指出根据国家相关标准,对高导电率钢芯硬铝绞线、铝合金芯铝绞线、中强度铝合金绞线等节能导线进行了电晕损失试验和直流电阻测试试验,分析了导线直径、导线表面状态对导线电晕损失的影响规律,得到了直流电阻值和单位长度电阻损耗,获得了220 k V线路用典型节能导线的主要电气特性,为未来导线的选型及设计提供有力数据支撑。(本文来源于《电测与仪表》期刊2016年14期）
朱雷,刘云鹏,耿江海[8]（2015）在《高海拔沙尘条件下750kV输电线路导线电晕损失特性（英文）》一文中研究指出研究高海拔沙尘条件下750 kV输电线路电晕损失特性。西北地区沙尘天气频发,沙尘颗粒存在可能会影响750 kV输电线路导线电晕损失特性。基于可移动电晕笼,针对750 kV输电线路实际使用的6分裂LGJ400-50导线展开模拟沙尘条件下导线电晕损失特性试验研究,采用光纤数字化电晕损失测量系统测量导线的电晕损失,采用紫外成像仪观察放电强度。从风速,沙尘浓度,沙尘颗粒度方面分析沙尘条件对电晕损失的影响。结果表明:沙尘条件下电晕放电增强;在文中的风速范围内,风速对导线交流电晕损失影响较小;在文中的沙尘浓度和颗粒度范围内,750 kV输电线路导线电晕损失随着沙尘浓度及沙粒颗粒度的增加而增大。(本文来源于《中国电机工程学报》期刊2015年22期）
范军华[9]（2015）在《±500kV同塔双回直流输电线路的电晕损失分析》一文中研究指出线路电晕会造成电能损失,从而增加输电成本。现对500kV同塔双回直流输电线路的极导线在不同排列方式下的电晕损失进行计算,得到方式B具有最小的电晕损失,从而为输电线路建设提供了有益参考。(本文来源于《机电信息》期刊2015年24期）
尹晗,张波,李敏,刘磊,何金良[10]（2013）在《直流输电线路电晕损失数值计算方法》一文中研究指出高压直流输电线路电晕损失的计算由于线路周围空间电荷的存在而较为复杂。在直流输电线路设计中,只能依赖各种经验公式对线路电晕损失进行估计,方法的普适性较差。为此,以直流输电线路离子流场数值计算为基础,分析了采用Shockley-Ramo法则、沿导线闭合曲线积分以及沿计算边界积分等3种方式计算导线电晕电流的合理性。结果显示,从计算结果与测量结果的一致性看,Shockley-Ramo法和沿导线闭合曲线积分法与沿计算边界积分法相比均较好,但考虑Shockley-Ramo法则利用所有的空间电荷来计算电晕电流,而沿导线闭合曲线积分方法仅利用导线附近的电荷,因此Shockley-Ramo法则具有更好的通用性。该方法能够快速、稳定、准确地计算高压直流输电线路的电晕损失,为直流输电线路设计提供参考。(本文来源于《高电压技术》期刊2013年06期）
电晕损失论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
随着土地资源的稀缺,输电走廊日益紧张,可节约走廊占地的同塔多回输电线路已成为电网发展的必然趋势。同塔多回输电由于相间相互耦合,相序布置形式多样,杆塔更高更大,其产生的电晕效应更为复杂。电晕损失作为电晕效应的重要组成部分,是衡量线路运行经济性和可靠性的重要因素之一。对于西北高海拔风沙地区拟建交流750kV同塔四回线路的电晕损失评估,是同塔四回输电技术设计的重要环节之一,对其研究具有重要的意义。为此,本文在国家电网公司科技项目“750kv同塔四回输电关键技术研究”的资助下,主要研究内容如下:研究了750kV同塔四回输电线路各相导线的表面最大平均有效场强。并利用有限元法计算方法得到在正常运行电压下,六层横担与四层横担布置导线最大平均有效场强分别介于14.33~15.70kV/cm、12.29~15.90kV/cm。由于相间电场相互耦合,两种布置位于杆塔中间相的导线最大平均场强要大于其边相,其中四层横担紧凑化布置中间相场强更加严重,可以通过相序排列来减小中间相的最大平均有效场强。额定电压下750kV同塔四回输电线路,相比单回、同塔双回线路,导线表面场强增大。研究了在大雨条件下,不同海拔高度6×LGJ-500导线的电晕笼电晕损失试验数据。试验电压越高、场强越强、海拔越高对电晕损失的带来的影响越明显。根据最小二乘法,采用指数-线性联合的形式对数据进行拟合矫正,得到了导线6×LGJ-500在计算海拔大雨、沙尘海拔修正电晕损失试验数据。针对初选塔型各相序下同塔四回750kV输电线路导线电晕损失进行了估算。基于电晕等效原理计算电晕损失修正系数,然后考虑晴朗、雨、雪、雾,特别是沙尘天气条件,利用海拔修正试验数据,对初选塔型各相序下的电晕损失进行了评估,得到了年平均电晕损失P_(avg)与最大电晕损失P_(max)。六层横担布置年平均电晕损失65.92 kW/km,最大电晕损失299.04kW/km;四层横担布置年平均电晕损失介于34.63~55.54kW/km,最大电晕损失介于149.16~238.90kW/km。从考虑电晕损失的角度,同塔四回输电工程最优布置为四层横担Ⅱ相序布置。六层横担虽然电晕损失较大,但具有占地面积小等优点。同时,对比了线路电晕损失与线路电阻损耗,最优布置下年平均电晕损失大小为电阻损耗的25%,而最差布置下为47%;最优布置下最大电晕损失大小为电阻损耗的1.07倍,最差布置为2.15倍。最后,对实际线路电晕损失随海拔变化关系进行了分析。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
电晕损失论文参考文献
[1].方晓秋,王曼,杜圣吉.雾霾对交流输电线路导线电晕损失的影响[J].电气技术.2019
[2].陈思佳.复杂条件下750kV同塔四回输电线路导线电晕损失评估[D].华北电力大学.2019
[3].刘云鹏,黄世龙,陈思佳,刘琴,霍峰.同塔四回750kV六层横担输电线路电晕损失研究[J].高电压技术.2019
[4].陈少帅,刘云鹏,黄世龙,周广洋,张重远.高海拔下特高压交流同塔双回输电线路导线电晕损失研究[J].电测与仪表.2019
[5].蓝磊,李威,万保权,陈小月,何旺龄.交流电晕笼电晕特性数值计算分析(Ⅱ)—电晕电流与电晕损失[J].高电压技术.2018
[6].李威.特高压电晕笼交流离子流场与电晕损失数值仿真研究[D].武汉大学.2017
[7].范辉,冯砚厅,仇仔来,耿江海.节能导线电晕损失及电阻损耗特征试验研究[J].电测与仪表.2016
[8].朱雷,刘云鹏,耿江海.高海拔沙尘条件下750kV输电线路导线电晕损失特性（英文）[J].中国电机工程学报.2015
[9].范军华.±500kV同塔双回直流输电线路的电晕损失分析[J].机电信息.2015
[10].尹晗,张波,李敏,刘磊,何金良.直流输电线路电晕损失数值计算方法[J].高电压技术.2013