导读:本文包含了阻尼指数论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:波动方程,阻尼边界,有限差分,一致指数稳定
阻尼指数论文文献综述
武贝贝[1]（2019）在《两类边界阻尼波动方程半离散一致指数稳定逼近》一文中研究指出无穷维动力系统的镇定是分布参数理论的重要课题.在对边界阻尼波动方程进行数值离散的过程中,会产生不一致指数稳定的情况.因此本文主要研究两类边界阻尼波动方程半离散一致指数稳定逼近.首先,本文针对如下一维带Neumann边界阻尼波动方程进行研究,(?)通过在时间方向引入一个平均算子,对一维边界阻尼波动方程构造了一个等距网格上的半离散有限差分格式.利用离散乘子法,证明了对偶系统半离散格式的一致可观测不等式,进而证明了原系统半离散格式的一致指数稳定性.其次,针对以上系统构造一个新的等距网格上的半离散有限差分格式,该格式不需要数值粘性项,且可以保持系统的一致指数稳定性.通过构造Lyapunov函数证明了半离散有限差分格式的一致指数稳定性.并通过引入函数延拓算子证明了离散系统的解和能量是收敛于连续系统的.数值实验验证了理论结果.最后,本文针对如下一维带Robin边界阻尼波动方程的解的能量衰减情况进行研究,(?)对此类方程进行空间半离散时,对于步长?来说,解的能量不是一致收敛的.因此,本部分是在空间半离散的情况下添加合适的数值粘性项,并证明了当时间趋于无穷大时,波动方程的能量是一致指数衰减的,且衰减率与步长没关系.(本文来源于《山西大学》期刊2019-06-01）
欧培伟[2]（2019）在《调节阀式低指数液压粘滞阻尼器的阻尼算法与设计》一文中研究指出液压粘滞阻尼器是一种减振耗能装置,通过安装在建筑物内部来实现对结构的保护,提高其抗风、抗震能力,在工程领域中被广泛应用。而对于不同的工程情况,需要用到不同类型的粘滞阻尼器,常用的阻尼器速度指数范围是0.3-1.0,速度指数越低,阻尼器可工作的速度范围越宽,耗能能力越强。本文主要以速度指数为0.3的调节阀式液压粘滞阻尼器为对象,通过理论分析与实验测试的方法进行研究。目前,粘滞阻尼器的阻尼介质常选用二甲基硅油,属于典型的剪切稀化流体,其动力粘度随剪切速率增大呈非线性降低,因此阻尼器的阻尼损失随活塞速度增加亦表现出强烈的非线性,这使得精确计算粘滞阻尼器的速度负载特性变得极为困难。为计算工作介质流经阻尼孔时产生的压力损失,基于伯努利方程,结合二甲基硅油的剪切稀化效应,建立了阻尼孔的压力损失计算公式。通过对比实验结果发现,理论分析与实验结果的相对误差基本维持在±10%以内(低于行业标准所规定的±15%),验证了理论分析方法的正确性。采用溢流阀与阻尼孔串联的结构形式,根据阻尼损失计算公式,设计了两款调节阀式阻尼器,对实验数据分析得出,两种阻尼器的滞回曲线均存在“尖点”现象,分析认为,对于低频率、低阻尼力情况,活塞运动时静摩擦力向动摩擦力转换的过程是造成“尖点”的主要原因;对于高频率、大阻尼力情况,溢流阀的开启调节过程是导致“尖点”出现的主要原因。对比分析调节阀式阻尼器的实验结果,得出高频率时实验值高于理论值,分析认为这是由油液的可压缩性引起的动态刚度所致。通过MaxWell模型简化油液动态刚度的计算公式,对纯孔式阻尼器与调节阀式阻尼器进行定量分析后发现,调节阀式阻尼器能够明显降低油液动态刚度所造成的速度—负载曲线偏转的现象。本文研究了阻尼器的耗能机理,通过理论分析得到了剪切稀化流体在阻尼孔内的阻尼损失计算方法,据此完成了两款阻尼器的设计,对其他粘滞阻尼器中阻尼孔的阻尼损失计算具有指导意义。(本文来源于《兰州理工大学》期刊2019-05-30）
孟凤娟,曹凤雪[3]（2018）在《具临界指数的强阻尼波方程的时间依赖全局吸引子（英文）》一文中研究指出本文考虑如下具有临界增长指数的强阻尼波方程ε(t)u_(tt)-Δu_t-Δu+φ(u)=f解的长时间行为.本文首先得到过程的耗散性,然后利用过程分解技巧得到过程的渐近紧性,最后给出了方程依赖于时间的吸引子的存在性.(本文来源于《四川大学学报(自然科学版)》期刊2018年06期）
刘建康,武贝贝[4]（2018）在《一维边界阻尼波动方程指数稳定的半离散有限差分一致逼近格式》一文中研究指出通过在时间方向引入一个平均算子,对一维边界阻尼波动方程构造了一个等距网格上的半离散有限差分格式.利用离散乘子法,证明了对偶系统半离散格式的一致可观测不等式,进而证明了原系统半离散格式的一致指数稳定性.数值实验验证了理论结果.(本文来源于《应用数学学报》期刊2018年06期）
林国广,汪卫[5]（2018）在《带有非线性阻尼项的高阶Kirchhoff类型方程的指数吸引子》一文中研究指出本文主要讨论了高阶Kirchhoff方程的指数吸引子,对于低阶的Kirchhoff方程的指数吸引子,有着广泛的研究,本文在低阶类型方程研究的基础上,研究了高阶Kirchhoff类型方程的指数吸引子.首先,对于高阶Kirchhoff方程中的非线性项,进行了合理的假设,运用了广义Gronwall不等式,Young不等和Poincare不等式,结合Sobolev空间理论,证明了该方程的动力系统的Lipschitz连续性,离散的挤压性质,然后获得了指数吸引子.(本文来源于《应用泛函分析学报》期刊2018年03期）
贾澜,马巧珍[6]（2018）在《带强阻尼的Kirchhoff型吊桥方程指数吸引子的存在性》一文中研究指出利用算子半群分解技巧,本文研究Kirchhoff型吊桥方程长时间动力学行为.在较弱的非线性条件下,首先验证解半群在两个空间中的渐近紧性;其次运用算子分解技巧,得到带有强阻尼的Kirchhoff型吊桥方程指数吸引子的存在性.(本文来源于《中国科学:数学》期刊2018年07期）
曹伯芳,姜金平,曹兰兰[7]（2018）在《带阻尼项的2D Navier-Stokes方程的指数吸引子》一文中研究指出研究2D Navier-Stokes方程在含有阻尼项时指数吸引子的存在性.讨论了当阻尼项c uβu在β≥0和1/3≤β≤2时,方程分别存在弱解和强解,进一步验证了解半群在空间V中存在有界吸收集以及满足条件C,从而得到了带阻尼项的2D Navier-Stokes方程的指数吸引子.(本文来源于《曲靖师范学院学报》期刊2018年03期）
张卓[8]（2018）在《具变指数源项和阻尼项的粘弹性双曲方程爆破时间的上下界》一文中研究指出本文讨论下列具有齐次Dirichlet边界条件的问题通过构造一个新的控制函数,建立(?)|u|p(x,t)dx与初始能量之间的关系,证明上述问题在初始能量为正时,解在有限时间内爆破,特别地,这里仅假定pt(x,t)是可积的,而不是一致有界的.这种弱条件在变指数情况下很少见到.此外,还建立了爆破时间的下界.主要结论如下:定理 1.假设指数 p(x,t)和 m(x,t)满足 1<p-≤ p(x,t)≤ p+<∞,1<m-≤m(x,t)≤ m+<∞,且下述条件成立则存在一个正数T,使得问题(0.1)有唯一的局部解u满足u ∈C[[0,T);H01(Ω))∩ Lp-(O,T;Lp(x,t)(Ω)),ut ∈C([0,T);L2(Ω))∩ Lm(Ω ×(0,T)).定理2.假设定理1中(H2)和(H3)以及下述条件成立(H6)存在一个足够小的常数0<ε0<1,使得1-ε0≤k<1.则爆破时间T*满足如下估计其中系数定义为其中B是嵌入H01(Ω)→ Lp+(Ω)的嵌入常数.(本文来源于《吉林大学》期刊2018-04-01）
韩群,徐伟[9]（2017）在《含指数积分型阻尼和周期激励系统的稳态随机响应分析》一文中研究指出运用基于短时高斯逼近的广义胞映射方法,研究了含指数积分型非粘性阻尼和周期激励系统在高斯白噪声作用下的稳态响应.首先介绍了方法的实施过程,并推导了系统的矩方程.然后给出了系统的稳态概率密度函数,分析了阻尼系数和松弛参数对稳态响应的影响,并通过直接Monte Carlo模拟的结果验证了广义胞映射方法的有效性.(本文来源于《动力学与控制学报》期刊2017年03期）
王禹[10]（2017）在《指数型非粘滞阻尼模型参数识别的理论与试验研究》一文中研究指出振动问题普遍出现在机械、土木和航空领域,我们不但关心振动本身,而且设法通过阻尼耗能来减少振动。目前为止,关于阻尼的研究已经取得了大量的成果,但是关于阻尼物理机制的研究还相当落后。其中一个最主要的原因是与质量和刚度相比,阻尼还无法用一个十分确切的物理量来描述。新近发展起来的指数型非粘滞阻尼模型被认为是更为一般化的阻尼模型,它充分考虑了阻尼力的时滞效应,对它的深入研究是有价值的。对此,本文将阻尼矩阵分解方法拓展到指数型非粘滞阻尼模型中,识别该模型的阻尼系数矩阵;同时,以拟牛顿法中最有效的BFGS(Broyden-Fletcher-Goldfarb-Shanno)方法为理论基础,提出了新的松弛因子迭代计算方法。最后通过一个附加粘弹性阻尼器的单跨双榀二层钢框架的振动台试验,验证了新的阻尼系数矩阵识别方法和松弛因子迭代算法的正确性。具体内容如下:考虑到通过实际现场数据提取模态参数的不完备性,在阻尼矩阵分解方法的基础上,拓展得到一种新的适用于指数型非粘滞阻尼模型的阻尼系数矩阵识别方法。该方法能够考虑指数型阻尼系数矩阵的元素分布形态,可以利用有限的低阶实测模态,较为准确地识别出系统的阻尼系数矩阵。进一步考虑到目前国内外对于指数型非粘滞阻尼模型松弛因子的研究不足以指数型比例阻尼模型为基础,通过拟牛顿法中的BFGS方法提出了新的松弛因子迭代算法。最后对一个相似比为1:4的附加粘弹性阻尼器的单跨双榀二层钢框架模型进行振动台试验,计算确定了整体钢框架模型的非粘滞性参数。通过本文提出的阻尼系数矩阵分解方法和松弛因子迭代算法,识别了该框架的阻尼系数矩阵和松弛因子,进一步考察了本文提出的识别方法在实际运用中的可行性和正确性。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2017-06-01）
阻尼指数论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
液压粘滞阻尼器是一种减振耗能装置,通过安装在建筑物内部来实现对结构的保护,提高其抗风、抗震能力,在工程领域中被广泛应用。而对于不同的工程情况,需要用到不同类型的粘滞阻尼器,常用的阻尼器速度指数范围是0.3-1.0,速度指数越低,阻尼器可工作的速度范围越宽,耗能能力越强。本文主要以速度指数为0.3的调节阀式液压粘滞阻尼器为对象,通过理论分析与实验测试的方法进行研究。目前,粘滞阻尼器的阻尼介质常选用二甲基硅油,属于典型的剪切稀化流体,其动力粘度随剪切速率增大呈非线性降低,因此阻尼器的阻尼损失随活塞速度增加亦表现出强烈的非线性,这使得精确计算粘滞阻尼器的速度负载特性变得极为困难。为计算工作介质流经阻尼孔时产生的压力损失,基于伯努利方程,结合二甲基硅油的剪切稀化效应,建立了阻尼孔的压力损失计算公式。通过对比实验结果发现,理论分析与实验结果的相对误差基本维持在±10%以内(低于行业标准所规定的±15%),验证了理论分析方法的正确性。采用溢流阀与阻尼孔串联的结构形式,根据阻尼损失计算公式,设计了两款调节阀式阻尼器,对实验数据分析得出,两种阻尼器的滞回曲线均存在“尖点”现象,分析认为,对于低频率、低阻尼力情况,活塞运动时静摩擦力向动摩擦力转换的过程是造成“尖点”的主要原因;对于高频率、大阻尼力情况,溢流阀的开启调节过程是导致“尖点”出现的主要原因。对比分析调节阀式阻尼器的实验结果,得出高频率时实验值高于理论值,分析认为这是由油液的可压缩性引起的动态刚度所致。通过MaxWell模型简化油液动态刚度的计算公式,对纯孔式阻尼器与调节阀式阻尼器进行定量分析后发现,调节阀式阻尼器能够明显降低油液动态刚度所造成的速度—负载曲线偏转的现象。本文研究了阻尼器的耗能机理,通过理论分析得到了剪切稀化流体在阻尼孔内的阻尼损失计算方法,据此完成了两款阻尼器的设计,对其他粘滞阻尼器中阻尼孔的阻尼损失计算具有指导意义。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
阻尼指数论文参考文献
[1].武贝贝.两类边界阻尼波动方程半离散一致指数稳定逼近[D].山西大学.2019
[2].欧培伟.调节阀式低指数液压粘滞阻尼器的阻尼算法与设计[D].兰州理工大学.2019
[3].孟凤娟,曹凤雪.具临界指数的强阻尼波方程的时间依赖全局吸引子（英文）[J].四川大学学报(自然科学版).2018
[4].刘建康,武贝贝.一维边界阻尼波动方程指数稳定的半离散有限差分一致逼近格式[J].应用数学学报.2018
[5].林国广,汪卫.带有非线性阻尼项的高阶Kirchhoff类型方程的指数吸引子[J].应用泛函分析学报.2018
[6].贾澜,马巧珍.带强阻尼的Kirchhoff型吊桥方程指数吸引子的存在性[J].中国科学:数学.2018
[7].曹伯芳,姜金平,曹兰兰.带阻尼项的2DNavier-Stokes方程的指数吸引子[J].曲靖师范学院学报.2018
[8].张卓.具变指数源项和阻尼项的粘弹性双曲方程爆破时间的上下界[D].吉林大学.2018
[9].韩群,徐伟.含指数积分型阻尼和周期激励系统的稳态随机响应分析[J].动力学与控制学报.2017
[10].王禹.指数型非粘滞阻尼模型参数识别的理论与试验研究[D].哈尔滨工业大学.2017