导读:本文包含了风剖面论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:浙南滨海丘陵地貌,台风,近地风剖面,实测研究
风剖面论文文献综述
朱云辉,孙富学,姜硕,史文海,张传雄[1]（2019）在《浙南滨海丘陵地貌台风近地风剖面特性实测研究》一文中研究指出基于浙江苍南滨海丘陵地貌测风塔(100 m),实测获得了台风"莫拉克"登陆历程中不同高度风速及风向数据,并进一步研究了不同高度的平均风速和风向角、湍流度、阵风因子、相干系数、湍流积分尺度和功率谱密度等风剖面特性参数。研究表明:在测风塔所置浙南滨海丘陵地貌,台风作用下不同高度处的10 min平均风速和风向角的变化非常同步,指数律能较好的反映风速沿实测高度范围内的分布规律;随着高度的增加,湍流度、阵风因子呈逐渐减小的趋势,湍流积分尺度均值呈逐渐增加的趋势;湍流度与我国规范差异较大,国家规范偏于保守;湍流度与阵风因子之间基本为线性关系,随着湍流度的增大,阵风因子相应增大,且随着高度增加,线性关系的离散度逐渐变小;顺风向湍流积分尺度的中位数剖面与日本规范较为接近;脉动风速的功率谱密度在顺风向与Von Karman谱在拟合较好,尤其是100 m处,而在横风向相差较大;随着风速仪间距增大,相关性迅速变弱,同等间距时,高处要比低处的相关性好。(本文来源于《振动与冲击》期刊2019年12期）
王猛[2]（2018）在《不同风剖面对建筑物顶面风力机微观选址的影响研究》一文中研究指出随着风能应用面的拓宽,发展强扰动环境中建筑物顶部小型风力机的选址工作成为前沿课题。但建筑物周围的风场复杂多变,若选址不当,会影响风力机的输出功率和寿命。本文采用数值模拟和试验相结合的方法,测得呼和浩特城郊处的风速剖面和湍流剖面,通过对城郊单体复杂建筑物上方的速度特征和湍流特征的研究,根据IEC61400-2标准风力机安装高度处湍流强度TI的控制范围,确定了不同入流剖面下建筑物顶部风力机的安装高度;季节性变化(夏秋)对风力机选址的影响和适合城郊建筑物顶部风力机微观选址的入流剖面。为建筑物顶部风力机的选址提供理论指导和数据支持。首先利用ZephIR 300和测风塔上的风速计测得呼和浩特城郊某处夏季到秋季的风数据。采用目标性拟合的方法得到夏季和秋季的风速剖面和湍流强度剖面,将其作为本文数值计算的入口边界条件。通过对风向、风能、速度剖面和湍流强度剖面的分析,结果表明:城郊风场风向多变为主要特征。盛行风向与季节密切相关,夏季与秋季以叁种盛行风向为主要特征,其中北风为夏秋季共有盛行风向;风能主要存在于北方和西北方且不随高度变化。秋季和夏季拟合的速度剖面和湍流剖面均服从指数函数形式,速度剖面的指数值大于规范中的建议值,湍流剖面的拟合出的函数基本符合日本规范建议式。其次在速度入流剖面相同的情况下,以System TI法、System TKE法、Friction法及试验函数法为湍流入流剖面,对呼和浩特城郊某建筑周围的湍流强度和速度进行数值模拟,结果表明:湍流边界条件是决定风力机安装高度的重要参数,而对建筑物顶部速度场的分布影响较小。风力机安装高度由高到低的排序是:Friction法>试验函数法>System TKE法>System TI法。然后在湍流入流剖面相同的情况下以夏季试验入流剖面、对数入流剖面和夏季均匀入流剖面为速度入流剖面,分别以八个方向对目标建筑物周围的湍流强度和风加速因子进行数值模拟,结果表明:风力机的安装的位置和高度受入流方向影响较大,单风向的选址结果无法实现既避开强湍流又利用建筑物顶部的风加速,要想保证风力机寿命,叁种入流剖面任意来流方向下风力机的最低安装高度分别叁种入流剖面任意来流方向下风力机的最低安装高度分别是2.3H,2.25H和2.75H,湍流强度最大值在[1.1-1.5]H之间。在仅考虑主风向和主风能方向时,可实现兼顾避开强湍流和利用风加速,风力机安装位置均在在建筑物前沿,高度均为2H以上;建筑物顶部各位置最大风加速因子小于1.3,所以为减少选址的工作量可不考虑风加速效应。再次通过对以夏季和秋季的试验所得剖面为入流条件进行数值计算,对比分析夏秋季典型位置处的湍流强度和风加速因子,结果表明:夏秋季入流剖面对风力机选址的影响较小,从工程角度可考虑忽略不计。最后综合考虑不同湍流剖面和不同速度剖面对建筑物顶部风力机的选址的影响,提出适合用数值模拟的方法对城郊建筑物顶部的风力机进行选址时的入流剖面。(本文来源于《内蒙古工业大学》期刊2018-06-01）
赵林,潘晶晶,梁旭东,宋丽莉,朱乐东[3]（2016）在《台风边缘/中心区域经历平坦地貌时平均风剖面特性》一文中研究指出利用浙江沿海东海塘观测塔(120m高),实测得到3次强台风(海棠Haitang 0505、麦莎Matsa 0509和卡努Khanun0515)登陆时段距地面5个不同高度处平均风速记录资料。统计表明平均风剖面幂指数登陆前变化均非常剧烈,登陆后则趋于平稳;实测场地(近A类场地条件)多数情况台风的风剖面幂指数均大于规范规定值0.12,仅在台风中心经过观测塔较短时间内取值小于规范建议值;当观测塔始终位于台风影响外围区时,平均风剖面幂指数随着台风中心与观测塔距离的增大而缓慢减小;当观测塔穿过台风中心时,平均风剖面幂指数随着台风中心与观测塔距离的增大而增大,同时,台风登陆后,观测塔所在地的平均风速逐渐减小,而平均风剖面幂指数却逐渐增大。(本文来源于《土木工程学报》期刊2016年08期）
王超,汪之松,李正良[4]（2015）在《冲击射流与壁面射流风剖面特征比较和影响因素参数化分析》一文中研究指出该文分别采用冲击射流模型和壁面射流模型作为下击暴流的风场模型,采用基于雷诺平均法(RANS)的RNG k-ε湍流模型进行数值模拟获得下击暴流的稳态风场。在数值模拟基础上,通过改变模型参数,如冲击射流模型中初始出流直径Djet、出流高度与出流直径比值(H/Djet)和出流速度Vjet;壁面射流中初始出流宽度Hjet和出流速度Vjet,分别计算得到多种情况下的下击暴流风剖面,详细分析了这些初始参数对下击暴流风剖面特征的影响。冲击射流与壁面射流风剖面的对比表明二者风速水平分量在径向各位置均吻合良好,都给出了下击暴流水平分量风剖面的主要特征;但二者的风速竖向分量在径向各位置差异较大。总体来说,在结构风工程领域中仅关心风速水平分量时,壁面射流模型也可以作为下击暴流风剖面模拟的模型。通过壁面射流模型把冲击射流的出流区域分离出来,可以在大气边界层风洞中实现大比例尺的下击暴流出流风的模拟。(本文来源于《工程力学》期刊2015年11期）
胡尚瑜,丁九成,李秋胜[5]（2015）在《基于Bootstrap方法的近地风剖面参数分析》一文中研究指出通过选取近海岸100 m测风塔获取的10 m、50 m、65 m、80 m、100 m等5个高度台风和季风风场强风样本,研究强风条件下近地台风和季风风场的平均风剖面参数合理取值,应用Bootstrap统计分析方法,分析了强风样本容量较小条件下平均风剖面参数变异性及置信区间。分析结果表明:近地台风风场平均风速剖面符合指数律或对数律,台风风场风剖面指数均值为0.12,95%置信度条件下的置信区间为[0.117,0.125];季风风场风剖面指数均值为0.07,95%置信度条件下的置信区间为[0.065,0.070];台风和季风风场平均风剖面指数均值估计的概率分布呈高斯分布特征,均值的置信区间相对较窄、趋于稳定,分析结果具有较好的精度和可信度。(本文来源于《广西大学学报(自然科学版)》期刊2015年04期）
党会学,张露,杨风利,杨靖波,李杰[6]（2014）在《飑线风横向风剖面的工程计算方法》一文中研究指出雷暴天气中的下沉气流在近地面区域形成了飑线风,这是破坏力最强的风灾之一。为方便飑线风风剖面在工程设计中的应用,以垂直撞击水平地面的飑线风为例,整理了采用国际量纲的飑线风横向风剖面的计算流程,然后通过计算流体动力学计算得到了全尺寸飑线风的风场,进而比较分析并选取了飑线风风剖面的经验公式,得到了工程可用的风剖面计算方法。最后利用选取的风剖面经验公式计算得到了不同径向位置的风剖面,并结合大气边界层风剖面的分布情况,对飑线风的影响高度及径向尺度进行探讨,指出了在飑线风的最大风速位置附近,其影响高度最高。(本文来源于《电力建设》期刊2014年01期）
吉柏锋,瞿伟廉,王翼飞,王亮[7]（2013）在《下击暴流竖直风剖面的时变特征》一文中研究指出以冲击射流模型作为下击暴流的基本风场模型,基于计算流体动力学方法完成了下击暴流初始出流、下沉、冲击地面和沿地面扩展的全过程数值仿真。在此基础上研究了下击暴流在发生、发展和扩散各个阶段的竖直风剖面的时变特征。结果表明,在下沉气流冲击地面前后,各径向位置的水平风速竖直风剖面呈现显着变化。随着下沉气流冲击地面并沿地面向四周扩展,下击暴流形成的环形涡依次经过距下沉气流冲击地面中心由近至远的各径向位置。随着环形涡远离中心,靠近中心的各径向位置的竖直风剖面形状逐渐保持固定,而远离中心的各径向位置处的竖直风剖面则在环形涡抵达前后发生较大变化。(本文来源于《武汉理工大学学报》期刊2013年10期）
王旭,黄鹏,顾明[8]（2013）在《台风“梅花”近地风剖面变化》一文中研究指出基于10、20、30和40m高度处台风"梅花"影响下的上海浦东地区近地风现场实测数据,主要研究了平均风速、湍流度和阵风因子随高度的变化规律.结果表明,通过公式计算得到的边界层高度随平均风速的增大而增大,平均值为2 063m,远远大于我国规范(GB50009—2001,2002)规定的B类地貌下的边界层高度(350m).当平均风速较大时,大气稳定度参数z/L随平均风速变化较小,基本在区间[-0.1,0.1]内波动,此时大气近似趋于中性.指数率、对数率和Deaves-Harris模型与平均风速实测剖面均吻合较好.参考ASCE7-10中湍流度剖面的表达形式,通过拟合得到了纵向、横向和竖向湍流度随高度变化的经验表达式.另外,对实测阵风因子随高度的变化进行了拟合,拟合结果可以为今后工程设计提供参考.(本文来源于《同济大学学报(自然科学版)》期刊2013年08期）
唐灵,詹杰民,李毓湘,林嘉仕[9]（2012）在《MM5模拟垂直风剖面的准确性探讨及在垂向气象场的分析应用》一文中研究指出通过调整垂直方向的垂直层分布及增加垂直层数,提高MM5对近地面及中高空风、温度等气象场的模拟准确度,更好地模拟垂直风剖面随高度的变化。特别地,由于模式中2 000 m以上中高空的垂直层比较稀疏,加密垂直层能比较显着改善中高空气象场的模拟结果,这对于研究对我国影响较大的西南风低空急流和高空急流等气象现象有较重要的意义。讨论研究了土地利用的更新对垂直风剖面造成的影响,对比分析了新旧土地利用类型下珠江口叁个垂直剖面的流场变化。土地利用的更新会产生不同的地面热通量和水汽通量,并通过垂直方向上的湍流输送进一步影响到高空气象场,从而改善垂直风剖面数值模拟的准确度。(本文来源于《中山大学学报(自然科学版)》期刊2012年06期）
李利孝,肖仪清,宋丽莉,秦鹏[10]（2012）在《基于风观测塔和风廓线雷达实测的强台风黑格比风剖面研究》一文中研究指出利用两座风观测塔和一台风廓线雷达对强台风黑格比的实测结果,研究了台风黑格比近地塔层和边界层风剖面特征。结果表明:在近地塔层风剖面,陆地来风时,最大风速高度高于70m,且指数律剖面指数α随着风速的增大而减小;海面来风时,最大风速高度约为50m,指数律剖面指数α随着风速的增大而增大。在边界层风剖面,台风黑格比前眼壁强风区梯度风高度为450m,后眼壁强风区为300m,外风场为200m。指数律和对数律剖面可以用来描述台风黑格比眼壁强风区300m高度以下和外风场200m高度以下的风剖面,但是风剖面参数不符合规范推荐值,D-H模型参数不适合描述其风剖面,需进行修正。(本文来源于《工程力学》期刊2012年09期）
风剖面论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
随着风能应用面的拓宽,发展强扰动环境中建筑物顶部小型风力机的选址工作成为前沿课题。但建筑物周围的风场复杂多变,若选址不当,会影响风力机的输出功率和寿命。本文采用数值模拟和试验相结合的方法,测得呼和浩特城郊处的风速剖面和湍流剖面,通过对城郊单体复杂建筑物上方的速度特征和湍流特征的研究,根据IEC61400-2标准风力机安装高度处湍流强度TI的控制范围,确定了不同入流剖面下建筑物顶部风力机的安装高度;季节性变化(夏秋)对风力机选址的影响和适合城郊建筑物顶部风力机微观选址的入流剖面。为建筑物顶部风力机的选址提供理论指导和数据支持。首先利用ZephIR 300和测风塔上的风速计测得呼和浩特城郊某处夏季到秋季的风数据。采用目标性拟合的方法得到夏季和秋季的风速剖面和湍流强度剖面,将其作为本文数值计算的入口边界条件。通过对风向、风能、速度剖面和湍流强度剖面的分析,结果表明:城郊风场风向多变为主要特征。盛行风向与季节密切相关,夏季与秋季以叁种盛行风向为主要特征,其中北风为夏秋季共有盛行风向;风能主要存在于北方和西北方且不随高度变化。秋季和夏季拟合的速度剖面和湍流剖面均服从指数函数形式,速度剖面的指数值大于规范中的建议值,湍流剖面的拟合出的函数基本符合日本规范建议式。其次在速度入流剖面相同的情况下,以System TI法、System TKE法、Friction法及试验函数法为湍流入流剖面,对呼和浩特城郊某建筑周围的湍流强度和速度进行数值模拟,结果表明:湍流边界条件是决定风力机安装高度的重要参数,而对建筑物顶部速度场的分布影响较小。风力机安装高度由高到低的排序是:Friction法>试验函数法>System TKE法>System TI法。然后在湍流入流剖面相同的情况下以夏季试验入流剖面、对数入流剖面和夏季均匀入流剖面为速度入流剖面,分别以八个方向对目标建筑物周围的湍流强度和风加速因子进行数值模拟,结果表明:风力机的安装的位置和高度受入流方向影响较大,单风向的选址结果无法实现既避开强湍流又利用建筑物顶部的风加速,要想保证风力机寿命,叁种入流剖面任意来流方向下风力机的最低安装高度分别叁种入流剖面任意来流方向下风力机的最低安装高度分别是2.3H,2.25H和2.75H,湍流强度最大值在[1.1-1.5]H之间。在仅考虑主风向和主风能方向时,可实现兼顾避开强湍流和利用风加速,风力机安装位置均在在建筑物前沿,高度均为2H以上;建筑物顶部各位置最大风加速因子小于1.3,所以为减少选址的工作量可不考虑风加速效应。再次通过对以夏季和秋季的试验所得剖面为入流条件进行数值计算,对比分析夏秋季典型位置处的湍流强度和风加速因子,结果表明:夏秋季入流剖面对风力机选址的影响较小,从工程角度可考虑忽略不计。最后综合考虑不同湍流剖面和不同速度剖面对建筑物顶部风力机的选址的影响,提出适合用数值模拟的方法对城郊建筑物顶部的风力机进行选址时的入流剖面。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
风剖面论文参考文献
[1].朱云辉,孙富学,姜硕,史文海,张传雄.浙南滨海丘陵地貌台风近地风剖面特性实测研究[J].振动与冲击.2019
[2].王猛.不同风剖面对建筑物顶面风力机微观选址的影响研究[D].内蒙古工业大学.2018
[3].赵林,潘晶晶,梁旭东,宋丽莉,朱乐东.台风边缘/中心区域经历平坦地貌时平均风剖面特性[J].土木工程学报.2016
[4].王超,汪之松,李正良.冲击射流与壁面射流风剖面特征比较和影响因素参数化分析[J].工程力学.2015
[5].胡尚瑜,丁九成,李秋胜.基于Bootstrap方法的近地风剖面参数分析[J].广西大学学报(自然科学版).2015
[6].党会学,张露,杨风利,杨靖波,李杰.飑线风横向风剖面的工程计算方法[J].电力建设.2014
[7].吉柏锋,瞿伟廉,王翼飞,王亮.下击暴流竖直风剖面的时变特征[J].武汉理工大学学报.2013
[8].王旭,黄鹏,顾明.台风“梅花”近地风剖面变化[J].同济大学学报(自然科学版).2013
[9].唐灵,詹杰民,李毓湘,林嘉仕.MM5模拟垂直风剖面的准确性探讨及在垂向气象场的分析应用[J].中山大学学报(自然科学版).2012
[10].李利孝,肖仪清,宋丽莉,秦鹏.基于风观测塔和风廓线雷达实测的强台风黑格比风剖面研究[J].工程力学.2012