导读:本文包含了冷镦变形论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:中碳冷镦钢,压缩变形,压缩载荷,鼓度值
冷镦变形论文文献综述
张永军,张波,张鹏程,王九花,于文杰[1]（2019）在《中碳冷镦钢的室温压缩变形及其不均匀应变硬化行为》一文中研究指出对SWRCH45K中碳冷镦钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形,观察了压缩试样表面质量及其内部组织,以及分析了压缩试样侧表面赤道位置的轴向与周向应变。结果表明:该钢在压缩变形过程中,压缩载荷先随位移的增加而稳定增大,当位移大于7. 5 mm时,压缩载荷急剧增大;随压下量的增加,压缩试样的鼓度值先增大后减小。载荷和鼓度值在位移7. 5 mm时,同时出现变化趋势的改变,这是由于压缩变形的不均匀应变硬化所致,即在位移小于7. 5 mm的压缩变形过程中,大变形区位于试样的中心位置,其应变硬化程度高;而在随后的位移大于7. 5 mm的压缩变形过程中,该区将因应变硬化程度高、其进一步变形所需变形力大而不再是变形程度最大的区域,其应变硬化程度的增幅减小,相反此前试样内变形程度小的难变形区和小变形区因应变硬化程度小、其进一步变形的变形力小而产生较大的变形,其应变硬化程度的增幅大幅度增加。(本文来源于《锻压技术》期刊2019年02期）
肖志玲,刘百宣,孙红星,刘华[2]（2016）在《高强钢20MnTiB多工位冷镦变形行为》一文中研究指出通过对高强螺栓多工位冷镦变形分区的金属流动、显微组织、力学性能及其变化规律进行分析,并采用Deform-3D数值模拟和实际产品成形相结合的方法,来研究高强材料的多工位冷镦变形行为。结果表明:多工位冷镦变形属于低动态变形;大、小变形区的宏观流线和显微组织有明显的"遗留性",而难变形区由于高强材料的"包辛格效应",铁素体由拉长的晶粒变成等轴晶粒,而珠光体的带状消失,组织"遗留性"最差;通过低动态多工位冷镦变形,20MnTiB高强钢微观组织中铁素体和珠光体均发生了形变强化,且硬度值的增幅相近。(本文来源于《材料工程》期刊2016年03期）
丁贝,赵刚,叶传龙,程剑,杨林[3]（2013）在《SWRCH22A冷镦钢的热变形行为和动态再结晶》一文中研究指出采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Φ30 mm SWRCH22A冷镦钢中间坯(/%:0.18～0.20C、≤0.05Si、0.80～0.88Mn、≤0.020P、≤0.015S、≥0.025A1)进行850～1000℃、变形速度O.1～20 s~(-1)、真应变≤1.0的单道次压缩变形试验,得出该钢在不同变形条件下的真应力应变曲线:试验结果表明,随着温度的升高及应变速率的降低,钢的流动应力降低,且动态再结晶在高变形温度和低变形速率下更容易发生。SWRCH22A钢的动态再结晶变形能Q_(def)=328 264 J/ml。通过回归分析得到了SWRCH22A冷镦钢的流动应力模型和动态再结晶动力学方程,模型计算与试验结果吻合。(本文来源于《特殊钢》期刊2013年01期）
石建华[4]（2012）在《TC16钛合金热处理与冷镦变形行为研究》一文中研究指出采用冷镦成形的TC16钛合金紧固件具有良好的综合性能,生产效率和成本也比较理想,适合大批量生产,应用前景广阔。本文对紧固件用TC16钛合金热处理与冷镦变形行为进行了研究。本文利用光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、透射电子显微镜(TEM)研究了各种热处理(包括退火、固溶、固溶时效)及冷镦变形过程中相组成及组织演变规律,并利用扫描电子显微镜(SEM)对冷镦断口进行了分析,研究了材料断裂机理,并优化了冷镦工艺。结果表明：(1)退火温度对材料组织和性能影响较大,随着退火温度的升高材料由细小的等轴组织转变为双态组织,当温度超过相变点860℃时则转变为粗大的魏氏组织,该组织塑性较差。800℃保温2h,炉冷到550℃后空冷,此时可以使材料具有良好的塑性性能。(2)固溶时效处理可通过弥散作用明显提高材料的强度,而塑性则有所下降。800℃保温2h,随后560℃时效6h,可使材料的抗拉强度升高到1250MPa,达到了高强钢的水平,可用于制作强度要求较高的紧固件。(3)冷镦变形中钛合金试样中心会形成形变剪切带,剪切带内部组织的晶粒被严重压扁,较大的位错密度使其硬度较大；材料变形主要是通过位错滑移方式进行的,变形试样组织和性能均呈现一定程度的不均匀性,当锻压比达到1/6后试样整体硬度趋于稳定,硬度值为300HV附近；随着变形量的增大,试样剪切带中心原始的等轴晶被逐步拉长,当晶粒宽度不足100nm时,继续变形则会使晶粒发生破碎和细化,这也是硬度趋于稳定的主要原因。(4)变形过程中发生了马氏体相变,会严重影响紧固件的使用性能,必须通过后续退火来进行消除。TC16钛合金具有良好的塑性,在冷镦过程中组织内部未出现裂纹,但当锻压比达到1/6时试样出现了表面裂纹,这是由变形产生的表面张力造成的,通过对材料组织及冷镦工艺的优化可大大提高TC16紧固件冷镦成品合格率。(本文来源于《大连理工大学》期刊2012-05-10）
傅强[5]（2011）在《低碳含硼冷镦钢高温变形行为的研究》一文中研究指出低碳含硼冷镦钢主要用于汽车、工程机械等紧固件生产,通过添加微量硼元素,可以改善材料的高温力学性能,节约贵金属元素等,是冷镦钢应用的一个重要方向。本文通过高温拉伸试验,扫描电镜、透射电镜等分析手段研究了含硼量、应变速率等对低碳含硼冷镦钢高温塑性的影响,通过在康卡斯特连铸机上进行工艺试验生产了合格的10B06钢坯;通过热压缩实验研究了10B06的高温流变行为,推导了其本构方程;通过有限元模拟方法研究了开轧温度对低碳含硼钢粗轧过程变形规律的影响,并在大盘卷生产线上进行了工艺试验。论文主要研究结果如下:(1)在Gleeble-1500热模拟试验机上对10B06和10B15在750℃~950℃温度区间内的高温拉伸变形行为进行了研究。采用较低的应变速率能改善10B06和10B15的高温塑性。与应变速率为1×10-3 s-1时相比,应变速率为5×10-4 s-1时,含硼量为17ppm的10B06在所有温度区间内的断后伸长率提高了5%;10B15在850℃~900℃时的高温塑性低谷区变浅变窄,断后伸长率提高了约5%。(2)在康卡斯特连铸机上对10B06冷镦钢的生产进行了工艺试验。通过控制含硼量,降低拉速和水冷强度,使二冷时连铸坯表面温度升高,避开高温脆性区间,可以生产出表面质量良好的10B06冷镦钢,调整后适宜的低碳含硼钢含硼量和生产工艺为:含硼量5～35ppm,拉速2.6～2.7m/min,二冷水冷强度0.97。(3)在MMT200热模拟试验机上对应变速率0.01~20s-1,变形温度750~1100℃时10B06单道次高温压缩流变行为进行了研究。高温变形时流变应力的变化是动态再结晶、动态回复与加工硬化联合作用的结果。当变形温度较低、应变速率较小时,压缩变形时更容易出现动态再结晶的现象;而变形温度较高、应变速率较大时,主要体现为动态回复类型。该材料的变形激活能为220.1323 kJ·mol-1,其本构方程为: [ ]ε& = 7. 8 6×108 sinh(0.007423σ) 5.2724exp( ?220132.3 8. 3 14T )(4)通过有限元分析软件对10B06粗轧过程变形规律进行了模拟研究,获得了轧件的等效应变、变形区等效应力、温度场、轧制力和轧制力矩等。开轧温度为1020、1050、1080℃时坯料轧后的断面形状和尺寸与实际生产中坯料形状基本吻合,开轧温度1050℃时10B06表面和截面温度分布均匀,轧制力变化小,坯料内部损伤最小。(5)在大盘卷生产线上对10B06冷镦钢盘条的生产进行了工艺试验。坯料出炉温度为1050±20℃,高线轧制后盘条表面质量提高,结疤等缺陷消失,冷镦性能良好,冷镦合格率由60%提高到100%。(本文来源于《湖南大学》期刊2011-05-31）
朱志雄,刘玉龙,曹志强,易丹青,李志成[6]（2011）在《SWRCH8A冷镦钢变形组织与腐蚀性能研究》一文中研究指出对SWRCH8A冷镦钢在室温经1/3和1/4冷镦变形后的组织与腐蚀性能进行研究。采用金相显微镜观察冷镦前后的微观组织,并用开路电位监测、Tafel曲线、电化学阻抗谱方法研究冷镦前后在质量分数为3.5%的NaC l溶液中的腐蚀行为。结果表明,冷镦前组织为铁素体和珠光体,珠光体在铁素体晶界处均匀分布,铁素体晶粒为等轴晶,大小约为10~20μm;冷镦后组织仍由铁素体和珠光体组成,但铁素体晶粒呈拉长的纤维状,晶粒尺寸变小,且随着冷镦变形量的增加,铁素体的变形程度增加;冷镦变形后样品的开路电位发生负移,随着冷镦变形量的增大,试样的自腐蚀电位负移,腐蚀速率加快;不同变形量SWRCH8A的电化学阻抗谱均由高频容抗弧和低频感抗弧组成。(本文来源于《金属制品》期刊2011年02期）
柳美玲,曹杰,章静,余同仁,阎军[7]（2010）在《热变形参数对贝氏体非调质冷镦钢组织性能的影响》一文中研究指出通过实验测试贝氏体非调质冷镦钢的相变点,采用Gleeble3500热模拟实验机研究变形程度和冷却速度对非调质贝氏体冷镦钢组织转变和力学性能的影响。结果表明,增加冷却速度,强度变高。增加变形程度,有利于低冷速条件下的铁素体转变,而在冷却速度一定的情况下,增加变形量,硬度与强度也有所降低。实验表明,在40%变形量,10℃/s冷却速度条件下,强度相对较高。(本文来源于《安徽工业大学学报(自然科学版)》期刊2010年03期）
李璐君[8]（2009）在《碳钢冷镦变形组织特征及演变研究》一文中研究指出冷镦钢是利用金属的塑性,采用冷镦加工成型工艺生产互换性较高的标准件用钢。冷镦钢常用来制造各种机械标准件和紧固件,如螺栓、螺母、螺钉、铆钉、自攻螺钉等各类紧固件和各种冷镦钢成型的零配件。本文以湖南华菱湘潭钢铁集团有限公司生产的热轧态冷镦钢线材SWRCH6A、SWRCH15A和SWRCH35K为对象进行材料冷镦变形研究。叁种线材经过1/3冷镦实验,通过金相显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射分析和DSC分析,研究了冷镦试样变形的规律,分析了微观组织在冷镦过程中的演变,在此基础上加大应变量,进行了1/5冷镦实验与冷镦试样的热处理实验,并观察到组织的变化。结果表明:(1)试样原始组织由铁素体和珠光体组成。铁素体晶粒尺寸约为10～20μm,珠光体片层约为230nm;试样经1/3冷镦变形后呈鼓形,其组织明显地分成叁个区域,与冷镦条件下试样所受应力的分区是一致的。冷镦后,中心区域是试样发生变形量最大的区域,它受到叁向压应力作用。(2)铁素体变形能力强于珠光体,形变量大的区域铁素体发生明显的流变,形成了宽度约为100～250nm拉长的纤维状亚晶组织,应变方向与冷镦方向垂直。(3)珠光体变形后,从扫描电镜形态变化上来看主要表现为渗碳体的变形,出现了叁种典型的变形方式:弯曲变形、剪切变形和片层细化。弯曲变形体现出珠光体相当高的变形能力,可以实现与相邻铁素体片的协调变形;剪切变形会伴随着珠光体的溶解;片层细化,最终使片层与冷镦压力方向渐趋垂直。(4)冷镦后材料横、纵截面分别经X射线衍射分析与反极图计算,变形最大区域的铁素体大多数的晶粒以<111>和<100>方向平行于压缩轴,形成了较强的<111>和<100>纤维织构。对冷镦前后叁种冷镦钢的铁素体点阵常数计算发现几乎没有变化,说明多余的碳没有固溶到周围的铁素体中,可能集中到位错周围或附近晶界上。(5)由透射电镜观察与EDS能谱分析形变后的铁素体晶粒,发现样品有轻微氧化,SWRCH15A、SWRCH35K铁素体内除有基体α-Fe和氧化物Fe_3O_4的衍射外还有弱衍射斑点,经标定为碳化物Fe_7C_3与M_6C相,Fe_3O_4、Fe_7C_3与M_6C各相与基体之间的取向关系分别为:(110)_(Fe_3O_4)//(001)_(α-Fe),[(?)1(?)]_(Fe_3O_4)//[110]_(α-Fe);(11(?)0)_(Fe7C3)//(1(?)0)_(α-Fe),[0001]_(Fe7C3)//[110]_(α-Fe);(02(?))_(M6C)//(1(?)0)_(α-Fe),[5(?)]_(M6C)//[110]_(α-Fe)。SWRCH6A试样变形后未发现有碳化物的生成。(6)SWRCH35K样品1/5冷镦后试样心部出现了明显的孔洞,珠光体的破碎和压密程度较1/3冷镦试样更加严重;横截面观察可以发现珠光体中渗碳体的片层变形后有垂直于冷镦方向的趋势。(7)550℃的热处理对SWRCH35K原始母材组织影响比较小,铁素体晶粒没有长大,也没有发生再结晶,珠光体中的渗碳体仍然是片层结构,未发生球化。然而1/5冷镦试样经550℃热处理后,铁素体发生了再结晶,再结晶晶粒大小约为5～10μm,同时珠光体中的渗碳体组织的片层结构基本消失,发生了明显的碳化物的球化;铁素体中也有了碳化物的析出。(本文来源于《中南大学》期刊2009-06-30）
高秀华,庞波,邱春林,齐克敏,田彦文[9]（2006）在《冷镦钢ML40Cr盘条的热变形抗力》一文中研究指出采用 Gleeble-3800型热模拟试验机和单道次压缩试验对 ML40Cr 冷镦钢金属塑性变形抗力进行了研究。结果表明:在一定的变形程度下,塑性变形的 ML40Cr 冷镦钢仍存在强化,变形抗力随变形程度的增加而增加,在低应变速率下,温度大于1000℃时发生动态再结晶;变形抗力随着变形速率的增加而增大;多数情况下,变形温度增高,变形抗力降低,只有在两相区低应变速率下出现相反的情况。同时建立了 ML40Cr 冷镦钢变形抗力数学模型,为冷镦钢低温轧制计算轧制力提供了理论依据。(本文来源于《机械工程材料》期刊2006年12期）
李志芳[10]（2005）在《表面划痕对钢冷镦粗变形的模拟研究》一文中研究指出利用Deform应用软件,从损伤和流线两个方面对有表面划痕的AISI-1008钢柱形坯料进行镦粗数值模拟分析。结果分析表明:高径比为2.33时,镦粗过程中其损伤情况随摩擦系数的增大而增大,通过对流线运动轨迹的追踪,在摩擦系数时可避免流线的断裂。(本文来源于《河北冶金》期刊2005年05期）
冷镦变形论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
通过对高强螺栓多工位冷镦变形分区的金属流动、显微组织、力学性能及其变化规律进行分析,并采用Deform-3D数值模拟和实际产品成形相结合的方法,来研究高强材料的多工位冷镦变形行为。结果表明:多工位冷镦变形属于低动态变形;大、小变形区的宏观流线和显微组织有明显的"遗留性",而难变形区由于高强材料的"包辛格效应",铁素体由拉长的晶粒变成等轴晶粒,而珠光体的带状消失,组织"遗留性"最差;通过低动态多工位冷镦变形,20MnTiB高强钢微观组织中铁素体和珠光体均发生了形变强化,且硬度值的增幅相近。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
冷镦变形论文参考文献
[1].张永军,张波,张鹏程,王九花,于文杰.中碳冷镦钢的室温压缩变形及其不均匀应变硬化行为[J].锻压技术.2019
[2].肖志玲,刘百宣,孙红星,刘华.高强钢20MnTiB多工位冷镦变形行为[J].材料工程.2016
[3].丁贝,赵刚,叶传龙,程剑,杨林.SWRCH22A冷镦钢的热变形行为和动态再结晶[J].特殊钢.2013
[4].石建华.TC16钛合金热处理与冷镦变形行为研究[D].大连理工大学.2012
[5].傅强.低碳含硼冷镦钢高温变形行为的研究[D].湖南大学.2011
[6].朱志雄,刘玉龙,曹志强,易丹青,李志成.SWRCH8A冷镦钢变形组织与腐蚀性能研究[J].金属制品.2011
[7].柳美玲,曹杰,章静,余同仁,阎军.热变形参数对贝氏体非调质冷镦钢组织性能的影响[J].安徽工业大学学报(自然科学版).2010
[8].李璐君.碳钢冷镦变形组织特征及演变研究[D].中南大学.2009
[9].高秀华,庞波,邱春林,齐克敏,田彦文.冷镦钢ML40Cr盘条的热变形抗力[J].机械工程材料.2006
[10].李志芳.表面划痕对钢冷镦粗变形的模拟研究[J].河北冶金.2005