导读:本文包含了水平受荷群桩论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:水平偏心,群桩效应,广义p乘子,折减系数
水平受荷群桩论文文献综述
Ling-gang,KONG,Ji-ying,FAN,Jing-wen,LIU,Yun-min,CHEN[1]（2019）在《水平偏心受荷桩基础在砂土中的群桩效应（英文）》一文中研究指出目的:p乘子法在水平受荷群桩非线性静力响应分析中应用广泛,是定量表征水平受荷群桩中群桩效应影响的有效方法。本文基于水平偏心受荷群桩中群桩效应的理论、实验和数值分析成果,提出一套定量表征水平偏心受荷群桩群桩效应的p乘子经验算法(为区别于水平受荷群桩p乘子,该p乘子被命名为广义p乘子)。创新点:1.提出表征水平偏心受荷群桩群桩效应的p乘子经验算法;2.分析水平偏心受荷群桩中任意两桩的运动规律,给出两桩运动方向角变化范围;3.给出两桩间产生桩-土-桩相互作用的临界条件。方法:1.通过理论分析给出两桩运动方向角变化范围和两桩间产生桩-土-桩相互作用的临界条件;2.利用离心模型实验和数值模拟获得折减系数随两桩运动方向的变化规律;3.采用数值拟合方法在相互作用存在的方向角范围内建立折减系数随两桩运动方向与两桩连线夹角之间的定量关系。结论:1.水平偏心受荷的两根桩,前桩运动方向与两桩连线之间的夹角η介于0°到90°之间,而后桩夹角θ介于-90°到90°之间;2.η和θ组合存在一个范围,在该范围内两桩存在相互作用,且相互作用对后桩的影响往往大于对前桩的影响;3.实验案例验证了本文提出的广义p乘子经验计算公式的合理性。(本文来源于《Journal of Zhejiang University-Science A(Applied Physics & Engineering)》期刊2019年04期）
周昌林[2]（2016）在《红粘土地区水平受荷嵌岩群桩受力变形的数值模拟研究》一文中研究指出水平受荷嵌岩桩广泛应用于红粘土地区,但鲜有研究。目前计算水平、土体应力-应变关系理论等已得到较大发展,数值试验现已成为一种分析群桩受力变形的有效途径。对于基桩及桩周土体可利用有限单元法来研究水平受荷嵌岩群桩中桩-土-承台的共同作用特性。本文主要工作和成果如下:(1)数值试验法是一种不同于传统求解的新方法,通过对试验结果的灵敏度分析可验证基于ANSYS平台所进行的水平受荷嵌岩桩的叁维分析是可靠的,这为桩基研究提供一种较新的思路。(2)在单因素分析中地基土水平抗力系数之比例系数m与其弹性模量E线性正相关。(3)在地基土水平抗力系数之比例系数m随桩径变化的过程中存在临界桩径,在该临界桩径以内参数m与桩径负相关,在该临界桩径以外参数m随桩径增大而出现波动现象。(4)刚性、柔性单桩弯矩峰值分别与土层厚度负、正相关;对群桩而言,在土体中刚性桩弯矩与土层厚度负相关而剪力则相反,柔性桩内力几乎不受土层厚度影响。(5)桩径、土层厚度是影响单桩内力、位移的主要因素并且作用显着;土层厚度是影响群桩变位的主要因素,桩间距、嵌岩深度、桩径为次要因素,作用均显着。(6)影响群桩受力的桩间距存在临界值,在该值内峰值弯矩、桩底剪力与桩间距正相关,在该值外弯矩、桩底剪力不受影响。(7)单桩弯矩峰值与桩径负相关,在土体中单桩剪力与桩径正相关、在基岩中剪力与桩径负相关;影响群桩受力的桩径存在临界值,在该值内峰值弯矩位置随桩径增大而下移,在该值外基桩弯矩、剪力绝对值与桩径正相关。(8)对基岩倾斜下的水平受荷嵌岩群桩:土体塑性区主要分布于桩基外侧,前排桩的外侧土体塑性变形最大,中心桩的桩周土体无任何塑性变化;后排桩在土岩界面处易出现混凝土开裂,其桩身的开裂最为严重;群桩桩顶截面正应力分布与单桩相反,前拉后压;前排桩分担的弯矩最大;角桩分配的水平荷载最大、中间桩次之、中心桩最小;在土岩界面处的混凝土开裂随基岩倾斜增大而逐次向前排桩传播;基岩倾斜越大,基桩弯矩、剪力峰值的绝对值越小。(本文来源于《贵州大学》期刊2016-06-01）
周昌林,朱爱军[3]（2015）在《贵州地区水平受荷嵌岩群桩内力与变形特性分析》一文中研究指出水平荷载作用下嵌岩群桩的受力主要受桩间距、嵌岩深度、桩径、土层厚度的影响,借助数值模拟来探究这些因素对基桩内力、变形的作用。基于ANSYS,介绍土岩本构模型及力学参数,对水平受荷群桩进行数值模拟,采用正交试验来研究各因素对基桩变位的影响。结果表明:存在临界桩间距,在该临界桩间距内峰值弯矩、桩底剪力与桩间距正相关;桩底弯矩、剪力随嵌岩深度增大而增大;基桩弯矩、剪力绝对值随桩径增大而增大;基桩弯矩峰值位置随土层厚度增大而下移;土层厚度是影响群桩变位的主要因素。(本文来源于《贵州师范大学学报(自然科学版)》期刊2015年06期）
周昌林[4]（2015）在《水平受荷嵌岩群桩内力和变形与土体含水率关系的研究》一文中研究指出为探究土体含水率对水平受荷嵌岩群桩内力和变形的影响情况,本文以贵阳五里冲一边坡支护中挡土墙下的群桩基础为工程背景,采用"m"法来对桩基进行求解。结果表明:基桩顶部、中下部处的弯矩明显受土体含水率影响,处在基岩中桩段弯矩几乎不受土体含水率影响,桩身弯矩峰值出现在桩中部并且其上部、下部的弯矩分别与土体含水率正、负相关;基桩剪力峰值出现在桩身中下部处并且其位置随土体含水率增加而下移,基桩上、下部的剪力分别与土体含水率正、负相关;桩身水平位移与土体含水率正相关。(本文来源于《黑龙江科技信息》期刊2015年21期）
李志飞[5]（2015）在《水平偏心受荷群桩响应及影响因素分析》一文中研究指出桩基础作为常见的深基础形式,常用于桥梁、海上平台、跨海输电塔和海上风机等大型建筑物中。这些结构物经常受到风荷载、水流荷载、船舶碰撞荷载等作用,从而引起群桩基础受到较大水平荷载作用。这些荷载的作用位置和作用方向具有很大的随机性,传递至群桩基础时往往使桩基础同时发生水平和扭转位移,导致群桩内不同位置基桩的响应出现较大差别。当某根基桩内力超过其极限承载力时该基桩会因发生破坏而退出工作,使荷载在剩余群桩中重新分配,进而出现基桩依次破坏的群桩失效过程。本文基于弹性地基假设建立了考虑多种桩-土-桩相互作用影响的水平偏心受荷群桩分析模型。模型中考虑的桩-土-桩相互作用包括(1)两基桩水平力间相互作用和(2)两基桩水平力和扭矩之间相互作用；两基桩水平力间相互作用包括受相互平行水平力的两基桩间相互作用和受相互垂直水平力的两基桩间相互作用。模型中单桩水平响应采用Randolph利用有限元法得到的地表桩头响应计算公式；单桩扭转响应采用Randolph基于理想弹塑性理论给出桩头扭转闭合解。本文对上述模型进行了扩充,集成了Randolph提出的群桩竖向分析方法,使模型具有分析任意荷载组合的能力,适合于实际工程问题的分析。利用该模型分别研究了桩-土-桩相互作用、荷载作用位置和方向、群桩参数以及地基参数对水平偏心加载群桩响应的影响规律,探讨了群桩受到撞击时的最不利受力位置及方向。利用扩展模型研究了承台倾覆对高承台群桩响应的影响。研究发现,桩-土-桩相互作用降低群桩水平承载力,对群桩抗扭承载力的影响与群桩规模有关,桩-土-桩相互作用降明显增大桩头剪力间差异,是造成桩头剪力和桩头位移方向不一致的主要原因之一；承台水平位移和承台扭转角随桩间距减小,基桩桩头剪力随桩间距的增大趋于均匀；承台位移和承台扭转角随承台高度的增大而增大；基桩桩头剪力随承台高度趋于均匀；考虑承台倾覆时,群桩水平位移显着增大,且基桩桩头剪力大小和方向均有所差异,成为导致桩头剪力和位移方向不一致的另一个原因。相同基桩数目的群桩在不同布置形式下的表现的存在差异,正方形布置形式群桩各方向上水平刚度相同,桩头剪力分布最均匀；叁角形布置群桩在某一方向的水平承载力大于正方形布置群桩,但基桩桩头剪力均匀性较差；圆形布置群桩在任意方向上水平刚度相同,但桩头剪力分布均匀性不及矩形布置群桩；不规则布置群桩桩头剪力均匀性差,不利于群桩整体承受外部荷载。水平荷载作用位置和作用方向影响群桩中荷载分配规律,使群桩存在最不利受荷情况。对于均匀布置的群桩,最不利受力位置一般为承台角部,最大桩头剪力总是发生在靠近荷载作用点的基桩上；对于正方形布置群桩,最不利受力方向为垂直于经过该承台角点的对角线方向。(本文来源于《浙江大学》期刊2015-04-01）
高晓龙[6]（2014）在《软土地区主动受荷下群桩基础水平受力特性试验研究》一文中研究指出软土具有低强度、高压缩性的特点,对于修建于软土地区的桥梁桩基础,在水平荷载作用下桩基础的受力性状是一个非常复杂的桩土相互作用过程。目前,针对软土地区水平受荷桩的的模型试验研究很少。本文通过分析国内外水平受荷桩的研究现状,解决了软土模型土制备困难、测试精度难以保证等问题,开展了软土地区水平受荷桩的模型试验,研究其荷载传递及桩土变形规律,并将试验结果与理论计算结果进行比较分析,得到了以下结论和成果：1.不论是单桩还是群桩基础,桩身水平位移均随着水平荷载的增大而增大；对于群桩基础,沿水平受力方向,同一排桩的桩身水平位移随水平力的变化一致。2.桩身最大弯矩位置主要为地面以下0.20～0.35倍桩长处,桩侧最大土抗力位置为地面以下0.35～0.50倍桩长处;同时由于群桩效应引起了桩间土体的松弛效应,导致群桩中各排桩受力的不均匀性,在同一群桩基础中,后排桩的最大桩身弯矩和最大土抗力均小于前排桩。3.当平均水平力相同时,群桩中各基桩的平均水平承载力均高于单桩的水平承载力,沿水平受力方向的桩间距越小,群桩基础的水平承载力越大；桩间距越大,群桩中各基桩平均水平承载力越接近于单桩的水平承载力。4.群桩基础因受到承台的约束,当平均水平力相同时,群桩中各基桩桩身最大弯矩明显小于单桩的桩身最大弯矩,而各基桩的桩顶弯矩均大于单桩的桩顶弯矩。5.通过实测地基横向抗力系数m值,采用m法计算得到的结果与模型试验结果吻合较好,计算结果可靠。(本文来源于《西南交通大学》期刊2014-05-01）
李早[7]（2013）在《水平受荷刚性承台群桩位移内力简化分析方法》一文中研究指出提出了一种水平受荷刚性承台群桩力学简化分析方法。首先,将水平向受荷单桩视作弹性地基梁,假设桩土之间保持弹性接触不发生分离,建立水平受荷桩的位移控制方程。其次,对于水平受群桩,采用Mindlin解计算土体水平位移传递系数,认为群桩中基桩的水平位移和弯矩由两部分引起:①桩顶分配的主动水平荷载;②桩-桩水平向相互影响。再次,对于非均质地基,采用有限差分法计算群桩水平力学反应特征。本文方法与已有文献单桩、群桩在均质、非均质地基的算例进行了对比,总体上取得了较好的一致性。(本文来源于《地下空间与工程学报》期刊2013年S2期）
樊继营[8]（2013）在《水平偏心受荷群桩中桩—土—桩相互作用研究》一文中研究指出近年来,随着我国海洋经济的快速发展,近海大型基础的建设规模不断扩大,如海上桥梁、海上平台、跨海输电塔等。这些海上大型结构时常受到风力、水流甚至船舶撞击力等水平荷载的作用。这些荷载往往以水平偏心的形式传递到结构物群桩基础上,造成复杂的结构响应。目前对于该类响应的了解和认识非常有限,亟需开展相应的研究工作。本文通过理论分析、离心模型试验和数值模拟手段研究了不同运动方向下两桩的各自性状和相互影响,提出了群桩承载能力折减系数,并详细探讨了相互作用随两桩运动方向变化的规律、水平偏心受荷群桩p乘子计算方法以及水平偏心受荷群桩响应数值分析方法。首先,平面运动的刚体存在瞬时转动中心,利用瞬时转动中心概念分析了水平偏心受荷群桩中任意两基桩相对运动规律,采用楔形体模型获得忽略两基桩桩土-桩相互作用的临界角。其次,开展了不同运动方向双桩桩-土-桩相互作用离心模型试验,研究了不同η和θ对桩间距为3倍桩径的相邻基桩荷载—位移曲线的影响。然后,利用有限元模型进行离心模型试验的数据模拟,分别对η=0°、45°和90°时不同θ的双桩加载工况进行分析,获得了折减系数随θ的变化规律并讨论了桩间距、内摩擦角对折减系数的影响。接着,根据离心模型试验结果、理论分析结果及有限元数值计算结果总结出水平偏心受荷群桩中各基桩p乘子计算方法,并通过实例加以验证。最后,结合上述成果提出了水平偏心受荷群桩响应数值分析方法。(本文来源于《浙江大学》期刊2013-03-01）
王书行[9]（2011）在《水平偏心荷载下群桩受荷性状模型试验及设计方法研究》一文中研究指出近年来,随着我国海洋经济的快速发展,近海大型基础的建设规模不断扩大,如海上桥梁、海上平台、跨海输电塔等。这些海上大型结构时常受到风力、水流甚至船舶撞击力等水平荷载的作用。这些荷载往往以水平偏心的形式传递到结构物群桩基础上,造成复杂的结构响应。目前对于该类响应的了解和认识非常有限,亟需开展相应的研究工作。本文对不同偏心距下水平荷载作用下群桩的工作性状进行了大尺寸模型试验和理论分析研究。模型试验包括了两组饱和粉土地基中的3×3钢管桩群桩,分为大、小偏心两种情况(偏心距分别为e=11D和6D),以及单桩水平静载试验和单桩扭转静载试验。然后通过群桩计算软件GROUP对上述试验进行了计算分析。试验研究结果显示,扭矩荷载和水平荷载存在着耦合效应,外加扭矩显着降低群桩沿荷载方向上的承载能力,水平荷载对群桩扭转刚度有一定提高作用；群桩水平剪力、弯矩和扭矩分配的不均匀性十分明显,与桩所处位置有关；偏心距越大,内力分配越不均匀；水平剪力与扭转抗力对抵抗外加扭矩都发挥着重要作用,随着外荷载的增加,水平剪力所占比重逐渐增大。由于推扭荷载下群桩各基桩的剪力与位移方向各不相同,且每排桩剪力差异巨大,计算时的p乘子取值并不能按照传统的水平荷载下的群桩进行,并结合GROUP计算,在此提出了新的p乘子修正方法,以及群桩中各基桩平均扭转刚度相对于单桩扭转试验的增强系数。在上述成果的基础上提出了水平偏心荷载下群桩的计算方法。(本文来源于《浙江大学》期刊2011-03-01）
胡婷婷,刘忠,伍腾峰,胡哲[10]（2010）在《水平受荷群桩工作性状参数分析》一文中研究指出利用ANSYS有限元软件,针对群桩水平力学响应问题,进行了叁维有限元数值模拟,验证了模型的正确性。在此基础上,对水平受荷群桩基础进行不同工况的计算分析,探讨了桩距、桩长和桩径各种因素对群桩工作性状的影响。分析表明,桩距与桩径对水平受荷群桩工作性状影响较大,桩长对其影响较小,8倍桩径为群桩效应的临界桩距,加大桩径能明显控制桩头侧移,提高桩的承载能力。(本文来源于《建筑结构》期刊2010年12期）
水平受荷群桩论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
水平受荷嵌岩桩广泛应用于红粘土地区,但鲜有研究。目前计算水平、土体应力-应变关系理论等已得到较大发展,数值试验现已成为一种分析群桩受力变形的有效途径。对于基桩及桩周土体可利用有限单元法来研究水平受荷嵌岩群桩中桩-土-承台的共同作用特性。本文主要工作和成果如下:(1)数值试验法是一种不同于传统求解的新方法,通过对试验结果的灵敏度分析可验证基于ANSYS平台所进行的水平受荷嵌岩桩的叁维分析是可靠的,这为桩基研究提供一种较新的思路。(2)在单因素分析中地基土水平抗力系数之比例系数m与其弹性模量E线性正相关。(3)在地基土水平抗力系数之比例系数m随桩径变化的过程中存在临界桩径,在该临界桩径以内参数m与桩径负相关,在该临界桩径以外参数m随桩径增大而出现波动现象。(4)刚性、柔性单桩弯矩峰值分别与土层厚度负、正相关;对群桩而言,在土体中刚性桩弯矩与土层厚度负相关而剪力则相反,柔性桩内力几乎不受土层厚度影响。(5)桩径、土层厚度是影响单桩内力、位移的主要因素并且作用显着;土层厚度是影响群桩变位的主要因素,桩间距、嵌岩深度、桩径为次要因素,作用均显着。(6)影响群桩受力的桩间距存在临界值,在该值内峰值弯矩、桩底剪力与桩间距正相关,在该值外弯矩、桩底剪力不受影响。(7)单桩弯矩峰值与桩径负相关,在土体中单桩剪力与桩径正相关、在基岩中剪力与桩径负相关;影响群桩受力的桩径存在临界值,在该值内峰值弯矩位置随桩径增大而下移,在该值外基桩弯矩、剪力绝对值与桩径正相关。(8)对基岩倾斜下的水平受荷嵌岩群桩:土体塑性区主要分布于桩基外侧,前排桩的外侧土体塑性变形最大,中心桩的桩周土体无任何塑性变化;后排桩在土岩界面处易出现混凝土开裂,其桩身的开裂最为严重;群桩桩顶截面正应力分布与单桩相反,前拉后压;前排桩分担的弯矩最大;角桩分配的水平荷载最大、中间桩次之、中心桩最小;在土岩界面处的混凝土开裂随基岩倾斜增大而逐次向前排桩传播;基岩倾斜越大,基桩弯矩、剪力峰值的绝对值越小。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
水平受荷群桩论文参考文献
[1].Ling-gang,KONG,Ji-ying,FAN,Jing-wen,LIU,Yun-min,CHEN.水平偏心受荷桩基础在砂土中的群桩效应（英文）[J].JournalofZhejiangUniversity-ScienceA(AppliedPhysics&Engineering).2019
[2].周昌林.红粘土地区水平受荷嵌岩群桩受力变形的数值模拟研究[D].贵州大学.2016
[3].周昌林,朱爱军.贵州地区水平受荷嵌岩群桩内力与变形特性分析[J].贵州师范大学学报(自然科学版).2015
[4].周昌林.水平受荷嵌岩群桩内力和变形与土体含水率关系的研究[J].黑龙江科技信息.2015
[5].李志飞.水平偏心受荷群桩响应及影响因素分析[D].浙江大学.2015
[6].高晓龙.软土地区主动受荷下群桩基础水平受力特性试验研究[D].西南交通大学.2014
[7].李早.水平受荷刚性承台群桩位移内力简化分析方法[J].地下空间与工程学报.2013
[8].樊继营.水平偏心受荷群桩中桩—土—桩相互作用研究[D].浙江大学.2013
[9].王书行.水平偏心荷载下群桩受荷性状模型试验及设计方法研究[D].浙江大学.2011
[10].胡婷婷,刘忠,伍腾峰,胡哲.水平受荷群桩工作性状参数分析[J].建筑结构.2010