导读:本文包含了相变规律论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:CSP短流程生产线,热轧双相钢,冷却速度,组织转变
相变规律论文文献综述
成洋洋,刘靖,杨华,蔺理平,王云平[1]（2019）在《硅质量分数对CSP生产DP600相变规律及工艺的影响》一文中研究指出基于C-Si-Mn-Cr-Mo系600MPa级热轧双相钢的组分,设计了不同硅质量分数(0.55%和1.17%)的两种试验钢。采用Gleeble-3500热模拟试验机测定了两种试验钢的连续冷却转变曲线,分析了硅质量分数对试验钢连续冷却过程中组织转变的影响,并研究了硅质量分数对短流程生产中温卷取型热轧双相钢生产工艺的影响。结果表明,相对于w(Si)=1.17%,w(Si)=0.55%使铁素体开始转变温度降低40～50℃,明显缩短了铁素体转变的孕育期,并增加了铁素体的体积分数。在CSP线上生产时,低硅钢的终轧温度可控制为820～830℃,低的终轧温度使铁素体相变时间增加2.2s左右,铁素体转变量增加,且后续相变过程中可避免非马氏体组织的出现。因此,低硅钢适合在CSP短流程线上生产中温卷取型热轧双相钢。(本文来源于《中国冶金》期刊2019年11期）
杨庚蔚,陆佳伟,孙辉,方梓威,周亦嫽[2]（2019）在《Ti-V微合金化热轧高强钢的相变规律及组织性能》一文中研究指出为进一步提升热轧高强钢的性能,利用热模拟试验机、扫描电子显微镜(SEM)、高分辨透射电子显微镜(HR-TEM)等设备系统研究了Ti-V微合金热轧带钢连续冷却相变规律、组织和性能随卷取温度的变化规律及强化机理。结果表明,当冷却速度低于1℃/s时,试验钢中的组织为铁素体和珠光体。当冷却速度为5～30℃/s时,基体组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成,贝氏体相变开始温度介于580～600℃。当冷却速度增加至50℃/s时,试验钢中的奥氏体全部转变为贝氏体。此外,对不同卷取温度下试验钢的组织和性能研究表明:随着卷取温度的降低,试验钢的强度降低,塑性基本不变。当卷取温度为650℃时,力学性能最佳,其抗拉和屈服强度分别为716和653 MPa,断后伸长率达到21.3%,主要是由于晶粒细化和沉淀强化所致。(本文来源于《钢铁研究学报》期刊2019年08期）
宁玉亮,何康,刘年富,李祥龙,李烈军[3]（2019）在《GCr15轴承钢先共析渗碳体的相变规律》一文中研究指出由于相变过程中转变量较少,所以难以通过膨胀法测定轴承钢先共析渗碳体的相变温度。本文采用Gleeble3800热模拟实验机,研究在不同冷速下GCr15轴承钢的相变规律,首先通过膨胀法测得珠光体的相变温度区间约为550～700℃,以此为基础,采用金相法研究了先共析渗碳体的相变温度范围约为700～900℃,绘制出GCr15轴承钢完整的相变温度曲线。在此基础上,讨论了采用两阶段冷却工艺抑制先共析渗碳体形成的方案,为现场生产控制GCr15轴承钢中的网状碳化物提供了依据。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2019年07期）
邢献强,菅军伟,武怀强[4]（2019）在《55CrSi淬回火弹簧钢丝奥氏体化相变规律研究》一文中研究指出对?5.0 mm 55CrSi弹簧钢丝分别采用奥氏体化时间1.0, 1.5, 2.0, 2.5,3.0, 3.5 min加热处理后,进行铅浴回火,对钢丝相变规律进行研究。?5.0 mm 55CrSi冷拉钢丝在展开式连续生产线上进行淬回火热处理时,相变过程分为6个阶段:回复;小部分片状渗碳体转变为球状或短棒状;大部分片状渗碳体转变为球状或短棒状加局部出现奥氏体;奥氏体上分布较多残留球状未溶碳化物;残留球状碳化物溶解消失;奥氏体成分均匀化。(本文来源于《金属制品》期刊2019年03期）
杨栋杰[5]（2019）在《50CrVA弹簧钢相变规律研究》一文中研究指出通过试验研究各冷却参数对50CrVA弹簧钢相变组织的影响。在获得了钢的相变点的基础上,得到50CrVA弹簧钢在连续冷却过程中的组织变化规律,为此钢种在实际生产过程中控轧控冷工艺的制定提供参考数据。(本文来源于《机械工程师》期刊2019年03期）
陆春洁,邵伟,镇凡,曲锦波[6]（2019）在《Mn对低合金钢连续冷却相变规律的影响及强化机制》一文中研究指出通过热模拟试验、热轧试验,结合金相分析等研究不同Mn含量低合金钢的连续冷却相变规律,探讨Mn对低合金钢组织性能及强化机制的影响。结果表明:Mn能降低钢的相变开始温度(A_(r3))和相变结束温度(A_f),降低形成贝氏体的临界冷速,Mn的质量分数每增加0.1%,可使Ar3降低8.6℃,Af降低13.3℃;随Mn含量的升高,试验钢中的铁素体晶粒尺寸逐渐减小、珠光体含量增多、试验钢的强韧性提高、,塑性稍有降低;Mn的质量分数达到1.60%时,在4℃/s低冷速下即出现大量的贝氏体组织,塑韧性均有大幅降低。细晶强化和固溶强化是试验钢的主要强化方式,其中细晶强化效果大于固溶强化效果。Mn的质量分数为0.1%时引起的屈服强度增量约为10 MPa,其中细晶强化分量约为6 MPa,固溶强化分量约为4 MPa,引起的抗拉强度增量约为13 MPa。(本文来源于《兵器材料科学与工程》期刊2019年02期）
闫远,姜桂良,郭腾飞,张龙龙,魏绍康[7]（2018）在《冷却速度对SAE 9254V弹簧钢相变规律的影响》一文中研究指出利用热膨胀仪、显微硬度计以及光学显微镜,对SAE 9254V钢相变点温度、硬度及组织进行了测定和观察,绘制出不同冷速下的CCT曲线。结果表明:0. 05℃/s加热时,SAE 9254V的临界转变温度Ac1为745℃,Ac3为765℃。以9. 0 mm规格的SAE9254V材质圆钢丝为参考,奥氏体化后当冷速大于2℃/s时,开始出现贝氏体转变,冷速大于4℃/s时,完全转变为马氏体,Ms为261℃,Mf为118℃。随着冷速的增大,显微硬度逐渐升高,由281 HV0. 3增大至874 HV0. 3。(本文来源于《金属热处理》期刊2018年12期）
贾恬[8]（2018）在《硫铝酸钙熟料烧结过程相变规律与氧化铝溶出性能研究》一文中研究指出硫铝酸钙(3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4)作为含硫铝酸钙熟料的主要成分,其溶出性能优异,C/A(CaO与Al_2O_3摩尔比)低至1.33,相对传统石灰烧结法而言,能显着降低石灰配入量并提高熟料中氧化铝溶出性能。本文以分析纯试剂为原料,通过XRD、SEM-EDS、TG-DSC、FTIR和粒度测试等手段研究了物料配比、温度制度以及Na_2O掺杂对CaO-Al_2O_3-SiO_2-SO_3体系物相转变、微观形貌、粉化性能以及氧化铝溶出性能的影响。主要研究结果如下:1)烧结温度为1350℃、保温时间为2h时最佳物料配比为:C/A=1.0、A/S=2.0(Al_2O_3与SiO_2质量比);熟料中主要物相为3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4和β-2CaO·SiO_2,氧化铝溶出率为87.42%。C/A=1.0、A/S=2.0时硫铝酸钙熟料最佳温度制度为:烧结温度为1250℃,保温时间为30min;熟料中主要物相包括3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4和β-2CaO·SiO_2,氧化铝溶出率为86.41%。2)为了实现低配钙比下高溶出率的目标,向C/A=0.8的CaO-Al_2O_3-SiO_2-SO_3体系掺杂Na_2O能显着提升熟料中氧化铝的溶出率;Na_2O掺杂量低于4%时,Na_2O的加入促使3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4、CaO·2Al_2O_3和2CaO·Al_2O_3·SiO_2向CaO·Al_2O_3、2CaO·SiO_2和Na_2SO_4转化;Na_2O掺杂量为4~12%时,Na_2O的加入促使CaO·Al_2O_3、3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4、CaO·2Al_2O_3和2CaO·Al_2O_3·SiO_2向2Na_2O·3CaO·5Al_2O_3、12CaO·7Al_2O_3和Na_2SO_4转化;Na_2O掺杂量为12%时,熟料中3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4消失,其中S元素以Na_2SO_4形式存在;在Na_2O掺杂量为8%、A/S=2.0时,随着C/A增加,熟料中主要物相12CaO·7Al_2O_3含量逐渐增加,3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4和2Na_2O·3CaO·5Al_2O_3含量逐渐降低;当C/A=1.4时,3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4消失。3)Na_2O掺杂量为8%、A/S=2.0、C/A=0.7和C/A=0.8的物料随着烧结温度的增加和保温时间的延长,烧结熟料的物相组成不变;3CaO·3Al_2O_3·CaSO_4和2Na_2O·3CaO·5Al_2O_3含量逐渐升高,12CaO·7Al_2O_3含量逐渐降低。烧结温度为1250℃、保温时间为30min时,C/A=0.8的熟料氧化铝溶出率为93.68%。(本文来源于《河北科技大学》期刊2018-12-01）
惠亚军,刘阳春,张云鹤,徐斌,吴科敏[9]（2017）在《8CrV锯片钢奥氏体连续冷却相变规律研究》一文中研究指出在Gleeble3500热模拟试验机研究了8CrV锯片钢的连续冷却相变规律并绘制了CCT曲线。研究结果表明:8CrV锯片钢的临界转变温度Ac1、Accm、Ar1、Arcm与Ms分别为755、779、685、705与177℃。CCT曲线分为2个区,高温铁素体与珠光体转变区,低温马氏体变区,而无中温上贝氏体转变区。冷却速度对奥氏体相变过程及组织有较大影响,随着冷速增加,先共析渗碳体与珠光体的含量逐渐减少,马氏体含量逐渐增加;8CrV锯片钢淬透性优异,在3℃/s时即出现马氏体,其临界淬火速度为20℃/s。8CrV锯片钢的CCT曲线的测定可为控冷工艺与热处理工艺的制定提供理论参考。(本文来源于《第十一届中国钢铁年会论文集——S03.轧制与热处理》期刊2017-11-21）
刘庭光[10]（2017）在《钇基稀土微合金化E36船板钢相变规律及组织性能研究》一文中研究指出船舶工业的快速发展,对船舶用钢提出了更高的要求。目前高品质船舶用钢的制造主要是通过Nb、Ti等元素的微合金化作用并结合TMCP轧制技术。近年来随着钢洁净度的提高,稀土在钢中的应用越来越受到重视。大量的研究表明,轻稀土元素可以改善钢的组织并且提高钢材的综合性能。本文以E36船板钢为研究对象,通过喂线的方式在E36船板钢的精炼过程中喂入钇基稀土包芯线,研究钇基稀土对E36船板钢组织性能及相变规律的影响。具体研究内容和结论如下:(1)钇基稀土对E36钢相变规律的影响主要有:(1)添加钇基稀土以后,E36钢的AC1和AC3分别由710℃、875℃提高到730℃、885℃;(2)E36RE钢在组织中的贝氏体量有所减少;(3)E36RE钢在不同冷却速度下组织的硬度有所降低;(4)E36RE钢CCT曲线较E36钢有所左移,贝氏体的转变温度有所提高。(2)添加钇基稀土后,E36RE钢较E36钢珠光体量有所增加,且游离渗碳体较弥散;并且E36R钢较E36钢珠光体片层间距缩小,且珠光体表现为退化态。稀土元素在晶界等缺陷处偏聚和过冷度增加是珠光体增加的主要原因。添加钇基稀土后,钢液过冷度增加和稀土元素在钢中的固溶,阻碍了C原子的扩散迁移,从而限制了渗碳体的形核速度与长大速度,细化了珠光体组织。(3)钇基稀土E36钢中的夹杂物由变质作用。一方面是对夹杂物形态的变质,添加稀土前,钢中的夹杂物主要是CaO、Al2O3等金属夹杂物和MnS夹杂物,添加钇基稀土后,钢中夹杂物变质为稀土复合夹杂物。另一方面是改善了夹杂物的尺寸,添加稀土前E36钢横向夹杂物主要为20微米左右的长条状MnS夹杂物,添加稀土以后,E36RE钢中夹杂物主要为小于5μm以内的球状稀土复合夹杂物。(4)钇基稀土对E36钢的冲击性能有明显的改善,主要体现在:(1)对冲击韧性有良好的改善,尤其是低温冲击韧性。(2)减小了纵向和横向冲击功值的差异,降低了冲击功的纵横比,改善了各向异性。组织的细化及夹杂物的改性是影响冲击性能的主要原因。(本文来源于《江西理工大学》期刊2017-06-01）
相变规律论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为进一步提升热轧高强钢的性能,利用热模拟试验机、扫描电子显微镜(SEM)、高分辨透射电子显微镜(HR-TEM)等设备系统研究了Ti-V微合金热轧带钢连续冷却相变规律、组织和性能随卷取温度的变化规律及强化机理。结果表明,当冷却速度低于1℃/s时,试验钢中的组织为铁素体和珠光体。当冷却速度为5～30℃/s时,基体组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成,贝氏体相变开始温度介于580～600℃。当冷却速度增加至50℃/s时,试验钢中的奥氏体全部转变为贝氏体。此外,对不同卷取温度下试验钢的组织和性能研究表明:随着卷取温度的降低,试验钢的强度降低,塑性基本不变。当卷取温度为650℃时,力学性能最佳,其抗拉和屈服强度分别为716和653 MPa,断后伸长率达到21.3%,主要是由于晶粒细化和沉淀强化所致。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
相变规律论文参考文献
[1].成洋洋,刘靖,杨华,蔺理平,王云平.硅质量分数对CSP生产DP600相变规律及工艺的影响[J].中国冶金.2019
[2].杨庚蔚,陆佳伟,孙辉,方梓威,周亦嫽.Ti-V微合金化热轧高强钢的相变规律及组织性能[J].钢铁研究学报.2019
[3].宁玉亮,何康,刘年富,李祥龙,李烈军.GCr15轴承钢先共析渗碳体的相变规律[J].材料热处理学报.2019
[4].邢献强,菅军伟,武怀强.55CrSi淬回火弹簧钢丝奥氏体化相变规律研究[J].金属制品.2019
[5].杨栋杰.50CrVA弹簧钢相变规律研究[J].机械工程师.2019
[6].陆春洁,邵伟,镇凡,曲锦波.Mn对低合金钢连续冷却相变规律的影响及强化机制[J].兵器材料科学与工程.2019
[7].闫远,姜桂良,郭腾飞,张龙龙,魏绍康.冷却速度对SAE9254V弹簧钢相变规律的影响[J].金属热处理.2018
[8].贾恬.硫铝酸钙熟料烧结过程相变规律与氧化铝溶出性能研究[D].河北科技大学.2018
[9].惠亚军,刘阳春,张云鹤,徐斌,吴科敏.8CrV锯片钢奥氏体连续冷却相变规律研究[C].第十一届中国钢铁年会论文集——S03.轧制与热处理.2017
[10].刘庭光.钇基稀土微合金化E36船板钢相变规律及组织性能研究[D].江西理工大学.2017