导读:本文包含了原位内生论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:复合材料,原位内生,Ti_3SiC_2,TiB_2
原位内生论文文献综述
李伟,周伟,赵宇光[1]（2019）在《Ti-6Al-4V合金表面原位内生(Ti_3SiC_2+TiB_2)_p/Al基复合材料涂层制备》一文中研究指出在Al-Si-B4C粉末体系下利用低氧压熔结技术成功地在Ti-6Al-4V合金表面制备出原位内生(Ti_3SiC_2+TiB_2)_P/Al基复合材料涂层。结果表明,涂层主要由高体积分数的Ti_3SiC_2和TiB_2复合增强体组成的外层及Al_3Ti和Al组成的内层所构成,涂层相分层分布明显,Al在制备过程中稀释了各反应物浓度,起到了稀释剂作用,且促进了反应相生成,起到了催化剂作用,降低了生成TiB_2、Ti_3SiC_2反应起始温度,起到了辅助剂作用,消耗了加热环境中残存氧,起到了除氧剂作用,并促进了涂层致密化,起到了填充剂的作用。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年11期）
李伟,周伟,赵宇光[2]（2019）在《钛合金表面原位内生Ti_3SiC_(2p)/Al基复合材料涂层制备》一文中研究指出将一定配比的Al-Si-TiC粉末体系涂覆在Ti-6Al-4V合金表面,利用低氧压熔结技术制备了原位内生Ti_3SiC_(2p)/Al复合材料涂层。结果表明,Al在合成Ti_3SiC_2过程中稀释各反应物反应浓度起到了类似的稀释剂作用,促进了反应相生成,起到了类似催化剂作用;降低了生成Ti_3SiC_2的反应起始温度,起到了类似辅助剂作用;消耗了加热环境中残存的氧,起到了类似除氧剂作用,促进了涂层致密化,起到了类似填充剂的作用;为合成Ti_3SiC_2提供了一种更加便捷的路径。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年05期）
马小昭[3]（2016）在《原位内生树枝晶增强TiZr基非晶复合材料的组织与力学性能》一文中研究指出TiZr基块体非晶合金在室温下具有很多优异的性能,如高强度、高硬度、大的弹性极限、极好的抗腐蚀性能和优良的耐磨性能。然而它在室温时呈脆性断裂,严重阻碍了其作为结构材料在工程上的应用。为了改善和提高非晶合金的室温塑性变形能力,通过调整TiZr基非晶合金体系的成分和改变Nb元素的含量,制备原位内生树枝晶增韧TiZr基非晶复合材料是一个有效的技术途径。本文以(Ti40.4Zr27.7Be15.6Cu6.3)(90+x)/90Nb10-x(x=6,4,2,0,-2,-4 and-6)合金体系为研究对象,制备了7个成分的原位内生β相树枝晶增强TiZr基非晶合金复合材料。用XRD衍射技术、DSC、SEM和TEM等测试技术,系统分析了TiZr基非晶复合材料的相组成、玻璃形成能力,微观结构以及力学性能和塑性变形机理。研究表明,原位内生β相树枝晶的数量和尺寸受铌(Nb)含量的控制,随铌含量的增加而增加。在对(Ti40.4Zr27.7Be15.6Cu6.3)(90+x)/90Nb10-x(x=6,4,2,0,-2,-4 and-6)合金体系复合材料的压缩试验过程中发现,随着原位内生β相树枝晶的数量和尺寸的增加,断裂极限强度和塑性应变同步增加的趋势。其中,非晶复合材料Ti37.72Zr25.85Be14.55Cu5.87Nb16的屈服强度为1408 MPa,极限强度超过2890 MPa,塑性变形量大于45%。在对复合材料(Ti40.4Zr27.7Be15.6Cu6.3)(90+x)/90Nb10-x(x=6,4,2,0)进行拉伸试验时发现,随着原位内生β相树枝晶的数量和尺寸的增加,其屈服强度和极限强度降低,但塑性应变有所增加,其中,复合材料Ti40.4Zr27.7Be15.6Cu6.30Nb10的极限强度为1428 MPa,塑性变形量为7.7%。原位内生β相树枝晶的引入,显着改善了TiZr基非晶复合材料的室温塑性变形能力。由其真应力-应变曲线可以看出,无论是压缩或拉伸载荷作用下,其变形过程都经历了弹性变形、加工硬化和加工软化叁个阶段,加工硬化和加工软化阶段随着Nb含量的增加而扩大,表现为非晶复合材料塑性的提高。阻止剪切带的扩展和诱发多重剪切带,使剪切带在传播过程中发生转向或被树枝晶钉扎是原位内生β相树枝晶增韧、增强非晶复合材料塑性的重要机制。通过TEM和HRTEM分析发现,非晶复合材料在变形过程中,β相树枝晶内部产生的晶格扭曲,位错堆积以及非晶基体中形成流变区域,是导致其高强度高塑性的重要原因。(本文来源于《燕山大学》期刊2016-12-01）
田伟思,赵传江,邱丰,赵庆龙,姜启川[4]（2016）在《原位内生微米、纳米TiC_p/Al-Cu基复合材料的高温摩擦磨损行为》一文中研究指出本文将燃烧反应合成的纳米和微米TiC颗粒以Al-TiC中间合金的形式加入到Al-Cu熔体中制备微米和纳米TiC颗粒增强Al-Cu基复合材料。利用扫描电镜研究微米TiC颗粒在基体中的分布情况。通过销盘式摩擦磨损试验研究了Al-Cu基体合金和复合材料在453 K时的干摩擦磨损性能。结果表明TiC颗粒的加入可以显着提高材料的耐磨性。与Al-Cu基体合金相比,加入1 wt.%,3 wt.%以及5 wt.%微米TiC颗粒后,磨损率分别降低了25.4%,29.6%和36.5%。纳米颗粒对基体合金的强化效果要优于微米颗粒。加入0.5 wt.%的纳米TiC颗粒后,磨损率比基体合金降低了45.5%。(本文来源于《第十九届全国复合材料学术会议摘要集》期刊2016-10-14）
郝世明,毛建伟,谢敬佩[5]（2015）在《原位内生颗粒增强TiB_2/7055铝基复合材料的组织》一文中研究指出对原位内生Ti B2/7055铝基复合材料的微观组织和热处理特性进行了研究。结果表明,原位内生的Ti B2颗粒在基体中弥散分布,与基体界面结合良好。Ti B2/7055复合材料具有显着的时效强化行为,增强相Ti B2颗粒促进复合材料的时效析出行为,缩短硬度达到峰值的时间,热处理后硬度和抗拉强度等性能明显提高。确定了12 mass%Ti B2/7055复合材料最佳热处理制度为460℃固溶60 min,120℃时效20 h。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2015年05期）
宋丙文,刘双宇,刘凤德,徐春鹰,张宏[6]（2015）在《原位内生TiC对激光-电弧复合焊接高强钢接头组织和性能的影响》一文中研究指出以高强钢为试验材料,采用CO2激光-熔化极活性气体保护焊(Metal active gas arc welding,MAG)复合焊接方法,研究原位内生Ti C对高强钢焊接接头组织和性能的影响。研究结果表明:原位内生Ti C颗粒能够细化焊缝组织,对高强钢焊接接头的综合性能有很大的提高,其中wCNT∶wTi=15%的焊缝上部中心区主要由树枝晶组成,二次枝晶平均宽度为8.4?m。焊缝下部主要由大量的等轴晶组成。而未加粉焊缝上部中心区主要由大量柱状晶组成,柱状晶平均宽度为13.25?m焊缝下部主要由大量细小柱状晶组成。通过断口分析知,wCNT∶wTi=15%焊缝处的断口处产生大量细小韧窝,焊接接头主要是韧性断裂,而未加粉的焊接接头主要是脆性+韧性断裂。通过力学性能测试知,原位内生Ti C对高强钢激光-电弧复合焊接接头的冲击吸收能量、弯曲能量度及硬度都有明显提高,但是对抗拉强度影响不大。(本文来源于《机械工程学报》期刊2015年12期）
许洁[7]（2015）在《Cu-Zr基原位内生非晶复合材料的制备及其力学性能研究》一文中研究指出Cu-Zr基非晶合金不仅具有高强度、低弹性模量和高弹性应变极限的特点，且在冷却过程中容易析出复杂多变的亚稳相，因此受到广泛关注。本论文以Cu-Zr基原位内生非晶复合材料为研究对象，采用真空电弧熔炼和铜模喷铸的方法成功制备出了含有弥散分布球形第二相的Cu-Zr-Al-Co非晶复合材料。研究了添加合金元素和冷却速率对非晶复合材料相组成、微观组织和应变率相关力学性能的影响，重点分析了产生加工硬化效应的机理和塑性变形能力提高的原因。随着冷却速率的降低，Cu-Zr-Al叁元合金由非晶结构转变为非晶相和晶体相的复合结构；Cu-Zr-Al-Co非晶复合材料中晶体相的体积分数逐渐增加，分布也更为均匀。相比于Cu-Zr-Al叁元合金体系，说明Co元素能够促进合金熔体中形核核心的形成，有效地避免了大面积晶化现象的发生。其中，Cu47Zr46.5Al6Co0.5非晶复合材料的非晶基体中弥散分布着尺寸均一的球状B2-ZrCu相，体积分数约为10%。对于Cu-Zr-Al叁元合金，当组织为非晶结构时，试样在准静态压缩下表现出典型的脆性断裂特征；而当组织为非晶和晶体相的复合结构时，试样则表现出一定的塑性变形能力。相比之下，Cu-Zr-Al-Co非晶复合材料不仅具有良好的塑性变形能力，而且表现出明显的加工硬化现象，断裂应变均达到5%以上。其中Cu47Zr46.5Al6Co0.5非晶复合材料的断裂强度和应变最高，分别为2211MPa和9.06%，其良好的塑性变形能力主要依赖于晶体相与剪切带之间的相互作用和形变诱发的马氏体相变。Cu-Zr-Al-Co非晶复合材料的加工硬化效应主要是由于形变诱发马氏体相变的强化作用。非晶复合材料在变形过程中发生了从B2-ZrCu相到ZrCu马氏体相的转变，相变起始于弹性变形阶段，随着变形量的增加，ZrCu马氏体相的体积分数也不断增加。ZrCu马氏体相相比于B2-ZrCu相硬度明显提高，这能够显着补偿非晶基体的应变软化。在相对较低的应变率（2×10-4~2×10-2s-1）范围内，非晶复合材料表现出了明显的塑性变形行为，屈服强度随着应变率的增加而增加，呈现出正的应变率敏感性。这是由于材料内部少量的位错在变形中起到主导作用，同时马氏体相变生成的ZrCu马氏体相提高了材料整体的强度。而在高应变率（1.2×103~3.6×103s-1）范围内，非晶复合材料的断裂强度随应变率的增加而减小，呈现出负的应变率敏感性。这是由于材料中的剪切带在变形中起到主导作用，高应变率导致剪切带内部的绝热升温，使材料局部发生软化甚至融化，产生微孔洞或微裂纹等缺陷，最终导致材料的突然性脆断。(本文来源于《北京理工大学》期刊2015-01-01）
谢超华,霍瑞,李亚娥,乔宁宁,周康康[8]（2014）在《Si含量对原位内生Mg_2Si/Mg-9Al复合材料组织及力学性能的影响》一文中研究指出利用原位内生法制备了不同Si含量(0.4wt%,0.7wt%,0.9wt%,1.4wt%,2.1wt%)的Mg2Si/Mg-9Al复合材料。采用OM、XRD、EDS、SEM及电子拉伸试验机等设备研究了该复合材料的铸态组织特征及力学性能。结果表明:Si的添加对α-Mg基体晶粒有细化作用,对β-Mg17Al12相影响不大,但对Mg2Si相的形态、数量影响较大。随Si含量增加,α-Mg基体晶粒略有减小,当Si含量为0.9wt%时,晶粒达到最小;Mg2Si相主要出现在α-Mg基体晶粒内部,形态由小块状演变为条状、块状、汉字状直至多角状,其数量则随Si含量的增加而增加。Mg-9Al-x Si的抗拉强度和伸长率呈先升后降的趋势。(本文来源于《热加工工艺》期刊2014年06期）
刘胜涛,崔向红,王树奇,杨子润[9]（2011）在《熔铸法制备原位内生Al_3Ti_p/AZ91D复合材料》一文中研究指出采用熔铸法制备了Al3Tip体积分数分别为4%和8%的AZ91D复合材料,研究了其显微组织和物相,测试了其致密度、硬度及磨损性能。结果表明,复合材料组织致密,原位内生的Al3Ti颗粒尺寸细小,呈球形且在基体中分布较均匀,与基体结合紧密;随Al3Ti体积分数的增加复合材料的致密度降低,硬度升高,但其耐磨性反而有所降低。与基体AZ91D合金相比,Al3Tip/AZ91D基复合材料的硬度和耐磨性均得到明显提高。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2011年03期）
张磊,陈薇娜,张晓楠,尧军平[10]（2010）在《原位内生TiB_2/Al-4Cu复合材料半固态二次加热组织演化》一文中研究指出对原位内生TiB2/Al-4Cu复合材料半固态坯料进行二次加热,利用光学显微镜,图像分析仪等手段,对坯料二次加热微观组织的演化进行了研究。结果表明,随着加热温度的升高和保温时间的延长,液相分数增加,α(Al)晶粒发生了长大和圆整化。TiB2/Al-4Cu复合材料合适的半固态重熔参数为:加热温度570～600℃,保温时间小于10min。组织演化机制分析表明,二次加热初期,液相少,晶粒主要通过快速合并长大。随着加热温度的升高和保温时间的延长,液相增加,晶粒主要通过原子扩散缓慢长大并发生球化。(本文来源于《热加工工艺》期刊2010年04期）
原位内生论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
将一定配比的Al-Si-TiC粉末体系涂覆在Ti-6Al-4V合金表面,利用低氧压熔结技术制备了原位内生Ti_3SiC_(2p)/Al复合材料涂层。结果表明,Al在合成Ti_3SiC_2过程中稀释各反应物反应浓度起到了类似的稀释剂作用,促进了反应相生成,起到了类似催化剂作用;降低了生成Ti_3SiC_2的反应起始温度,起到了类似辅助剂作用;消耗了加热环境中残存的氧,起到了类似除氧剂作用,促进了涂层致密化,起到了类似填充剂的作用;为合成Ti_3SiC_2提供了一种更加便捷的路径。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
原位内生论文参考文献
[1].李伟,周伟,赵宇光.Ti-6Al-4V合金表面原位内生(Ti_3SiC_2+TiB_2)_p/Al基复合材料涂层制备[J].特种铸造及有色合金.2019
[2].李伟,周伟,赵宇光.钛合金表面原位内生Ti_3SiC_(2p)/Al基复合材料涂层制备[J].特种铸造及有色合金.2019
[3].马小昭.原位内生树枝晶增强TiZr基非晶复合材料的组织与力学性能[D].燕山大学.2016
[4].田伟思,赵传江,邱丰,赵庆龙,姜启川.原位内生微米、纳米TiC_p/Al-Cu基复合材料的高温摩擦磨损行为[C].第十九届全国复合材料学术会议摘要集.2016
[5].郝世明,毛建伟,谢敬佩.原位内生颗粒增强TiB_2/7055铝基复合材料的组织[J].材料热处理学报.2015
[6].宋丙文,刘双宇,刘凤德,徐春鹰,张宏.原位内生TiC对激光-电弧复合焊接高强钢接头组织和性能的影响[J].机械工程学报.2015
[7].许洁.Cu-Zr基原位内生非晶复合材料的制备及其力学性能研究[D].北京理工大学.2015
[8].谢超华,霍瑞,李亚娥,乔宁宁,周康康.Si含量对原位内生Mg_2Si/Mg-9Al复合材料组织及力学性能的影响[J].热加工工艺.2014
[9].刘胜涛,崔向红,王树奇,杨子润.熔铸法制备原位内生Al_3Ti_p/AZ91D复合材料[J].特种铸造及有色合金.2011
[10].张磊,陈薇娜,张晓楠,尧军平.原位内生TiB_2/Al-4Cu复合材料半固态二次加热组织演化[J].热加工工艺.2010