导读:本文包含了双合金工艺论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:激光熔化沉积,TA15,Ti_2AlNb双合金,热处理,显微组织
双合金工艺论文文献综述
陈以强[1]（2016）在《激光熔化沉积TA15/Ti_2AlNb双合金工艺及组织性能》一文中研究指出20世纪末研发出的以正交有序O相为主的Ti_2AlNb基合金具有优异的高温屈服强度、良好的高温蠕变抗力、高断裂韧性、高抗氧化性、低密度等优点,成为在600℃~800℃使用的最具潜力的航空航天材料之一。TA15钛合金属于α+β双相钛合金,服役温度在500℃以下,具有比强度优异、中低温力学性能稳定等优点。由于航空航天领域复杂的工作环境,使得大部分热端部件并非工作在恒定温度下,同一部件不同部位承受的温度和要求的力学性能也有较大差异,因此许多结构件在应用中会遇到各种复杂的服役条件。若将Ti_2AlNb基合金与TA15合金进行一体化成形制成双合金,将能满足热端部件对不同温度的要求。传统的双合金材料制备工艺是将两种不同的单体合金通过焊接等工艺连接起来,存在着焊缝熔合区组织不致密、材料利用率低等缺点。因此本研究利用激光熔化沉积工艺一体成形制备TA15/Ti_2AlNb双合金材料,不仅能够提高材料利用率,而且能够有效消除焊缝熔合区的隐患。研究了激光熔化沉积TA15/Ti_2AlNb双合金界面区域组织及力学性能,并通过对双合金进行不同制度的热处理以及在过渡区加入不同成分混合区的方法改善其性能,主要结论如下:(1)激光熔化沉积TA15/Ti_2AlNb双合金薄壁件内部组织致密、无明显冶金缺陷。沉积态TA15合金区为由板条α相和基体β相组成的典型网篮组织;沉积态Ti_2AlNb基合金区为包含有α2、B2和O叁相的粗大魏氏体组织;TA15熔覆层与Ti_2AlNb熔覆层直接接触的界面过渡区分为两层,分别为TZ 1区和TZ 2区,从TA15合金侧到Ti_2AlNb基合金侧相的组成变化为α+β→α+α2+β/B2→α2+β/B2+O→α2+B2+O。过渡区析出相包括板条状的α相,短棒状和细小颗粒状的α2相,细针状的O相。沉积态Ti_2AlNb基合金沿沉积高度方向组织的演变规律为:中部和底部区域热积累量多,沉积的部分发生自时效,相组成为O、α2、B2叁相;顶部区域热积累量少,组织为单一B2相。(2)通过激光熔化沉积工艺可以一体化成形制备综合性能良好的TA15/Ti_2AlNb双合金,其室温抗拉强度为1096 MPa,断后伸长率为5.2%,均优于焊接件水平,拉伸试样断裂在靠近Ti_2AlNb基合金侧的过渡区,断口具有典型的河流状花样和解理台阶,断裂方式为准解理断裂。双合金抗拉强度达到焊接水平,但双合金材料存在整体断后伸长率偏低的问题,同时断裂在界面过渡区,因而通过使用热处理和增加混合区的方法来增强过渡区性能,提高双合金断后伸长率。(3)叁种热处理态双合金组织的变化规律为:随着时效温度的升高,TA15合金侧及TZ 1区α相逐渐粗化,且有细小的次生α相析出;TZ 2区的α2相由块状向短棒状转变;Ti_2AlNb基合金侧有更多的O相析出。双合金力学性能所表现出的规律为:双合金抗拉强度和断后伸长率随时效温度的升高而降低,且断裂位置均位于TA15合金侧,其中经过热处理I(960℃/2 h OQ+700℃/8 h AC)的双合金抗拉强度最高,为1053MPa,断后伸长率为3.2%。(4)将40%TA15+60%Ti_2AlNb、50%TA15+50%Ti_2AlNb、60%TA15+40%Ti_2AlNb(wt.%)混合粉制成激光熔化沉积件。其中,60%TA15+40%Ti_2AlNb合金的拉伸性能最好,室温抗拉强度为1105 MPa、断后伸长率为3.8%。采用合适的工艺参数,制备出两种梯度复合结构的双合金试样,分别为:I:TA15/50%TA15+50%Ti_2AlNb/Ti_2AlNb;II:TA15/60%TA15+40%Ti_2Al Nb/40%TA15+60%Ti_2AlNb/Ti_2AlNb,其中梯度复合结构II的综合拉伸性能最佳,室温抗拉强度为1051 MPa、断后伸长率为9.0%,相比于直接过渡的双合金材料,断后伸长率得到显着提高,说明通过在双合金过渡区加入混合成分可提高双合金综合性能。(本文来源于《北京有色金属研究总院》期刊2016-04-15）
赵霄昊[2]（2015）在《激光熔化沉积TC11/Ti_2AlNb双合金工艺及组织性能》一文中研究指出Ti2AlNb合金是20世纪末的新型轻质高温结构材料,是以有序正交结构O相为基础的金属间化合物合金,具有优异的高温屈服强度、良好的高温蠕变抗力、高断裂韧性、高抗氧化性等优点,服役温度范围为600～800℃；TC11合金为500℃以下热强性最好的钛合金之一,两种合金的密度均大幅低于镍基合金。随着对航空发动机推重比要求的不断提高,在制备压气机叶盘过程中,利用轻质化中高温钛合金替代镍基超合金已成为提高推重比最有前景的途径之一。考虑到压气机轮盘和叶片的工作温度有大约300℃的差值,利用TC11和Ti2AlNb合金制备双合金有望满足叶盘对轮盘和叶片的不同性能要求,同时能有效降低叶盘重量和材料成本。因此,TCll/Ti2AlNb双合金具有良好的航空应用前景。利用传统加工方法制备几何形状复杂的难熔高温钛合金时,存在材料利用率低、成形困难等缺点,所以本试验研究通过激光熔化沉积近净成形工艺制备TCll/Ti2AlNb双合金,既能提高材料利用率,又能制备几何形状复杂的高温钛合金结构件。试验研究了激光熔化沉积Ti2AlNb合金的性能,然后采用直接过渡沉积方式制备TCll/Ti2AlNb双合金,并对其组织及力学性能进行分析,主要结论如下：(1)通过研究不同热处理制度对激光熔化沉积Ti2AlNb合金微观组织和显微硬度的影响,表明微观组织是由α2、B2和O叁相组成的魏氏体组织,其中α2相主要存在于晶界处,O相主要以细针状和板条状形式分布于基体B2相内。沉积态合金经过940℃固溶0.5 h后空冷,再经过76℃时效12h后空冷的热处理制度,合金显微硬度值最高为429 HV05。在相同的析出相体积百分数条件下,合金中针状O相的强化效果明显优于板条状O相的强化效果。(2)通过研究不同扫描速率对沉积态激光熔化沉积Ti2AlNb合金微观组织和拉伸性能的影响,表明较高的扫描速率有助于减小析出相体积百分数、析出相尺寸、B2相平均晶粒尺寸。扫描速率为5 mm/s时,室温和750℃高温抗拉强度分别为1053 MPa和665 MPa,分别达到锻造Ti2AlNb合金的99.3%与83.1%。(3)激光熔化沉积TCll/Ti2AlNb双合金薄壁件沉积态组织由于热处理态组织。沉积态TC1 1合金区为板条α相和基体β相组成的典型网篮组织,α相与β相体积百分数为69%与31%；沉积态Ti2A1Nb合金区为包含有α2、B2和O叁相的魏氏体组织；TC11沉积层与Ti2AlNb沉积层直接接触的界面过渡区分为两层,从TC11合金侧到Ti2AlNb合金侧的相组成变化为α+β→α+α2+β/B2+O→α2+β/B2+O→α2+B2+O。(4)通过对沉积态和热处理态TC11/Ti2AlNb双合金进行拉伸试验,表明沉积态合金的综合拉伸性能优于热处理态合金的综合拉伸性能。沉积态合金室温抗拉强度为1061 MPa,断后伸长率为2.2%；650℃高温抗拉强度为608 MPa,伸长率为23%,其中室温抗拉强度达到电子束焊接TC11/Ti2AlNb锻态双合金的96.5%。沉积态合金室温断裂方式为准解理断裂,位于Ti2AlNb合金侧；高温断裂方式为具有典型韧窝花样的韧性断裂,位于TC11合金侧,达到中低温发挥TC11合金性能,高温发挥Ti2AlNb合金性能的目的。(本文来源于《北京有色金属研究总院》期刊2015-04-16）
徐志军[3]（2013）在《激光熔化沉积TC11/γ-TiAl双合金材料的工艺、组织及性能》一文中研究指出TC11钛合金具有低密度、优异的中高温强度、疲劳蠕变性能好等特点,优良的综合性能使其发展成为一种新型的、极具应用前景的结构材料,近年来,被广泛应用于制造压气机盘和叶片等部件。钛铝合金材料自上世纪五十年代起就成为材料学科的研究热点。高熔点、低密度、高的弹性模量、优异的高温强度、良好的抗氧化能力及阻燃性使其能与高温合金钢及镍基超合金媲美,被广泛应用于航空航天及汽车领域,如发动机用高压压缩机叶片、低压涡轮、排气阀等结构件。随着发动机推重比的提高,叶片盘材料经历的工作环境也更复杂,表现为叶片与轮盘温度梯度的增大。设计制备一种既能发挥钛合金中高温性能又能发挥TiAl合金高温性能的双合金材料叶片盘具有重要意义。本文研究了通过激光快速一体化成形技术手段设计与制备TC11/γ-TiAl双合金材料体系的可行性。采用直接过渡沉积的方式,制备出满足性能要求的TC11/TiAl双合金体系材料。对激光熔化沉积TC11及TiAl进行了物相分析。对不同扫描速度下的TiAl合金的显微组织进行了分析,确定了激光熔化沉积制备TiAl合金合适的工艺参数。研究了TC11/TiAl界面区的组织、成分及相组成,测试了TC11/TiAl双合金材料的室温拉伸强度。并在最后简要评价了激光熔化沉积中成分梯度制备Ti/TiAl合金体系的可行性。全文的主要结论如下：(1)XRD、OM、SEM分析表明,熔化沉积态TC11的相组成主要为α+p,并含有少量的α2相钛铝化合物,TC11呈现出篮网状组织形态及魏氏组织形态；熔化沉积态TiAl由仅2及Y相组成,为全片层组织结构。(2)激光熔化沉积工艺参数对TiAl合金的显微组织有显着影响。高的扫描速度能提高凝固过冷度,从而抑制硼化物的偏析,细化晶粒；另一方面,高的扫描速度有利于魏氏组织及块形转变Ym的形成,并带来高的内应力,降低TiAl合金力学性能。由此,应当优化工艺参数获得优良的性能。合适的工艺参数可选择为：激光功率P为1.3-1.5kw,扫描速度为3-4mm/s。(3)对TC11/TiAl合金界面区进行了研究。SEM/EDS分析表明,在激光熔化沉积过程中,由于TC11对TiAl的稀释作用,在界面区形成了一层厚度的新相,其组成为α2+p/B2,在该界面区,高的冷却速率、低含量的铝元素及p稳定剂Mo元素的引入等因素抑制了丫相的形核及长大,从而使界面区表现为α+p的两相组织结构；从TC11侧到界面区,铝含量显着增加,促进了α相的生长；而界面区到TiAl侧,随着Al元素增加及Mo元素的稀释,β/B2相含量逐渐减少并转变为片层组织。(4)由于B2相的硬脆性,在制备Ti/TiAl合金材料体系中应当尽量避免B2相的含量。相比成分梯度制备Ti/TiAl合金材料体系,采用直接过渡的制备方式同样能获得满足性能要求双合金材料。直接过渡方式制备的TC11/TiAl双合金材料的室温拉伸强度约为530MPa,断裂位置在TiAl(?)(?),表明了较好的界面强度。(本文来源于《北京有色金属研究总院》期刊2013-05-15）
刘小鱼,刘国征,赵明静[4]（2011）在《双合金工艺制备钕铁硼永磁体的性能和显微组织的研究》一文中研究指出用双合金工艺在Nd13.05Dy0.23Fe80.12B6.5铸片主合金中添加质量分数为3%～20%的富稀土铸锭辅合金Nd38.2Gd11.8Fe44.88Al4.12B,研究稀土元素Gd部分地取代Nd时对钕铁硼永磁体的磁性能和显微组织的变化规律。结果表明,Gd的加入不仅可改善钕铁硼磁体性能,也可节约Nd和Dy的用量。从显微结构可看出,组织中细小的颗粒状富稀土相增多,元素Gd主要富集于晶界处,形成了更多的对矫顽力有贡献的富稀土相。(本文来源于《培养创新型人才、推进科技创新、推动转变经济发展方式——内蒙古自治区第六届自然科学学术年会优秀论文集》期刊2011-12-25）
罗学军,马国君,王晓峰,田高峰,盖其东[5]（2011）在《FGH95-K418B双合金热等静压复合工艺研究》一文中研究指出采用热等静压扩散连接工艺实现了FGH95高温合金粉末和K418B铸造合金之间的可靠连接。研究了热等静压复合连接工艺对FGH95-K418B复合界面的成分扩散、界面组织的影响,以及对叶片材料组织和性能的影响。结果表明,通过合理的工艺选择与改进,可以在保证对偶材料性能满足要求的前提下实现界面的良好扩散与结合。(本文来源于《航空材料学报》期刊2011年04期）
刘小鱼,刘国征,赵明静,鲁富强,武斌[6]（2010）在《双合金工艺制备钕铁硼永磁体的性能和显微组织的研究》一文中研究指出用双合金工艺在Nd13.05Dy0.23Fe80.12B6.5铸片主合金中添加质量分数为3%~20%的富稀土铸锭辅合金Nd38.2Gd11.8Fe44.88Al4.12B,研究稀土元素Gd部分取代Nd时对钕铁硼永磁体的磁性能和显微组织的变化规律。结果表明,Gd的加入不仅可改善钕铁硼磁体性能,也可节约Nd和Dy的用量。从显微结构可看出,组织中细小的颗粒状富稀土相增多,元素Gd主要富集于晶界处,形成了更多的对矫顽力有贡献的富稀土相。(本文来源于《金属功能材料》期刊2010年06期）
徐志斌,朱明刚[7]（2010）在《双合金结合速凝工艺制备烧结NdFeB研究》一文中研究指出采用速凝工艺制备了主相合金铸片,由其微观形貌分析可见,富Nd相呈薄层状均匀分布在主相晶界处。XRD分析表明铸带形成了明显的取向织构。使用普通熔炼方法熔炼几种不同成分的辅相合金。将主相合金与辅相合金配比,运用双合金法工艺制备出烧结NdFeB磁体。研究表明Pr替代Nd有利于提高磁体的剩磁。(本文来源于《中国稀土学报》期刊2010年01期）
高峻,姚泽坤,刘莹莹,郭鸿镇,杨航航[8]（2009）在《改造Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊缝组织与增强连接界面性能的工艺》一文中研究指出研究近等温锻造+梯度热处理工艺对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊接接头的显微硬度变化、合金元素扩散趋势、显微组织特征和拉伸性能的影响。结果表明:近等温锻造+梯度热处理能使焊接接头得到强化。经近等温锻造和梯度热处理后焊缝熔合区形成的马氏体α′和α″相分解为α(α2)+β的平衡组织;TC11合金热影响区的魏氏组织转变为网篮组织;试样具有良好的500℃高温综合性能(σb:840MPa,δ:18.5%,ψ:65%)。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2009年11期）
徐志斌[9]（2008）在《速凝工艺结合双合金法烧结稀土Nd-Fe-B永磁体及其结构性能研究》一文中研究指出本文用速凝工艺结合双合金法制备了高性能的Nd-Fe-B永磁体,重点对其结构、磁学性能及力学性能等进行了研究。取得了以下结果:1、形成的速凝合金薄带晶粒细小,柱状晶明显,富Nd相较薄,分布均匀,是获得高性能Nd-Fe-B永磁体的理想组织。与传统金属模铸锭相比,组织得到了明显的优化。XRD分析表明,速凝带自由面(006)、(004)、(008)对应衍射谱的最强峰,速凝带沿辊的切线方向的拉伸形变是织构形成的根本原因。另外,速凝带合金的吸氢特性和铸带成分有关系。Nd含量增加可使吸氢起始温度降低,重稀土Dy取代导致吸氢温度上升。2、在速凝工艺理论基础上,优化设计了主相和辅相合金的成分,并用双合金法制备了Nd-Fe-B永磁体。就晶界相添加元素对永磁体结构和性能的影响进行了研究,得出下面结论:(1)富Nd相液相在烧结过程中的助工熔剂作用对晶界结构具有很大的影响。其添加量对磁体磁性能有重要影响,总稀土含量达到32wt%,磁体具有最佳的晶粒尺寸和分布;(2)扩散形成新的R_2Fe_(14)B化合物,这些化合物的各向异性和饱和磁极化强度不同于Nd_2Fe_(14)B,因此导致整个磁体的性能改变。3、通过断口分析,对速凝工艺结合双合金技术制备的Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性能进行了研究。结果表明,Pr原子向主相的扩散替换导致Nd析出,形成具有良好分布的晶界相,因此提高了Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性。而Dy元素的扩散会导致晶界有大的孔洞出现,使Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性能降低。4、就低温回火对Nd-Fe-B永磁体抗弯强度的影响进行了研究。低温回火导致烧结Nd-Fe-B永磁体的晶粒变得圆滑,晶粒棱角消失,并改变晶界相的结构,抗弯强度和内禀矫顽力增加。(本文来源于《太原理工大学》期刊2008-05-01）
张志清[10]（2007）在《双合金法制备高性能烧结钕铁硼工艺研究》一文中研究指出烧结NdFeB作为第叁代稀土永磁材料,自1983年被发现以来,以其高性能(理论磁能积为64MGOe)、高性价比得到迅猛发展。我国是稀土大国,稀土资源占世界储量的80%,这是我们发展稀土永磁材料的最大优势。然而,我国大多数企业的生产技术水平远远落后于日本和欧美,产品档次也不高,在市场竞争中处于不利的地位,因此,提高烧结NdFeB磁体的性能档次,是许多烧结NdFeB生产企业必须面对的问题。在公司现有设备条件下,如何使烧结NdFeB磁体性能达到最高,这是本课题研究的出发点。本课题从NdFeB合金铸锭的组织分析入手,采用双合金工艺,制粉采用氢爆工艺,有效控制工艺参数,以获得磁性能最佳的烧结磁体。对NdFeB合金铸锭的组织分析表明,现有的冶炼设备生产的铸锭,在稀土含量降低时,析出大量α-Fe。铸锭中α-Fe相的存在,不仅减少了铸锭中Nd2Fe14B相生成数量,还对后续的制粉、成型工序产生不良影响,特别是严重危害烧结钕铁硼磁体的性能,具体表现在磁体的剩磁、磁能积没有因合金中稀土含量的减少而提高,磁体内禀矫顽力亦受到影响。为此,采用真空高温退火的方式消除铸锭中α-Fe。用退火后的铸锭直接制备烧结磁体,磁体的剩磁、磁能积显着提高,但内禀矫顽力比较低。为此,采用双合金工艺提高磁体的矫顽力。主合金成分接近Nd2Fe14B相,辅合金是富钕相。主合金经高温退火消除α-Fe。主、辅合金经氢爆破碎后,按一定的比例进行混合后,气流磨制粉,磁场取向成型,烧结、回火,制成烧结磁体。通过对氢爆工艺粉末及磁体组织的分析,采用氢爆破碎,有效改善粉末的性质,提高磁体性能。对双合金磁体的烧结、回火工艺的研究,双合金磁体的烧结温度高于传统磁体的烧结温度,确定最佳的烧结温度为1105℃,最佳回火温度为520℃。对主、辅合金混合比例对磁性能的影响进行分析,当比例为93:7时,双合金的名义成分为Nd30.23Pr1.05Dy0.7B1.07Nb0.279Al0.186Cu0.07Fe66.41(5wt%)时,双合金磁体达到了磁能积45MGOe,内禀矫顽力13.8kOe的最佳磁性能。(本文来源于《河北工业大学》期刊2007-05-01）
双合金工艺论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
Ti2AlNb合金是20世纪末的新型轻质高温结构材料,是以有序正交结构O相为基础的金属间化合物合金,具有优异的高温屈服强度、良好的高温蠕变抗力、高断裂韧性、高抗氧化性等优点,服役温度范围为600～800℃；TC11合金为500℃以下热强性最好的钛合金之一,两种合金的密度均大幅低于镍基合金。随着对航空发动机推重比要求的不断提高,在制备压气机叶盘过程中,利用轻质化中高温钛合金替代镍基超合金已成为提高推重比最有前景的途径之一。考虑到压气机轮盘和叶片的工作温度有大约300℃的差值,利用TC11和Ti2AlNb合金制备双合金有望满足叶盘对轮盘和叶片的不同性能要求,同时能有效降低叶盘重量和材料成本。因此,TCll/Ti2AlNb双合金具有良好的航空应用前景。利用传统加工方法制备几何形状复杂的难熔高温钛合金时,存在材料利用率低、成形困难等缺点,所以本试验研究通过激光熔化沉积近净成形工艺制备TCll/Ti2AlNb双合金,既能提高材料利用率,又能制备几何形状复杂的高温钛合金结构件。试验研究了激光熔化沉积Ti2AlNb合金的性能,然后采用直接过渡沉积方式制备TCll/Ti2AlNb双合金,并对其组织及力学性能进行分析,主要结论如下：(1)通过研究不同热处理制度对激光熔化沉积Ti2AlNb合金微观组织和显微硬度的影响,表明微观组织是由α2、B2和O叁相组成的魏氏体组织,其中α2相主要存在于晶界处,O相主要以细针状和板条状形式分布于基体B2相内。沉积态合金经过940℃固溶0.5 h后空冷,再经过76℃时效12h后空冷的热处理制度,合金显微硬度值最高为429 HV05。在相同的析出相体积百分数条件下,合金中针状O相的强化效果明显优于板条状O相的强化效果。(2)通过研究不同扫描速率对沉积态激光熔化沉积Ti2AlNb合金微观组织和拉伸性能的影响,表明较高的扫描速率有助于减小析出相体积百分数、析出相尺寸、B2相平均晶粒尺寸。扫描速率为5 mm/s时,室温和750℃高温抗拉强度分别为1053 MPa和665 MPa,分别达到锻造Ti2AlNb合金的99.3%与83.1%。(3)激光熔化沉积TCll/Ti2AlNb双合金薄壁件沉积态组织由于热处理态组织。沉积态TC1 1合金区为板条α相和基体β相组成的典型网篮组织,α相与β相体积百分数为69%与31%；沉积态Ti2A1Nb合金区为包含有α2、B2和O叁相的魏氏体组织；TC11沉积层与Ti2AlNb沉积层直接接触的界面过渡区分为两层,从TC11合金侧到Ti2AlNb合金侧的相组成变化为α+β→α+α2+β/B2+O→α2+β/B2+O→α2+B2+O。(4)通过对沉积态和热处理态TC11/Ti2AlNb双合金进行拉伸试验,表明沉积态合金的综合拉伸性能优于热处理态合金的综合拉伸性能。沉积态合金室温抗拉强度为1061 MPa,断后伸长率为2.2%；650℃高温抗拉强度为608 MPa,伸长率为23%,其中室温抗拉强度达到电子束焊接TC11/Ti2AlNb锻态双合金的96.5%。沉积态合金室温断裂方式为准解理断裂,位于Ti2AlNb合金侧；高温断裂方式为具有典型韧窝花样的韧性断裂,位于TC11合金侧,达到中低温发挥TC11合金性能,高温发挥Ti2AlNb合金性能的目的。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
双合金工艺论文参考文献
[1].陈以强.激光熔化沉积TA15/Ti_2AlNb双合金工艺及组织性能[D].北京有色金属研究总院.2016
[2].赵霄昊.激光熔化沉积TC11/Ti_2AlNb双合金工艺及组织性能[D].北京有色金属研究总院.2015
[3].徐志军.激光熔化沉积TC11/γ-TiAl双合金材料的工艺、组织及性能[D].北京有色金属研究总院.2013
[4].刘小鱼,刘国征,赵明静.双合金工艺制备钕铁硼永磁体的性能和显微组织的研究[C].培养创新型人才、推进科技创新、推动转变经济发展方式——内蒙古自治区第六届自然科学学术年会优秀论文集.2011
[5].罗学军,马国君,王晓峰,田高峰,盖其东.FGH95-K418B双合金热等静压复合工艺研究[J].航空材料学报.2011
[6].刘小鱼,刘国征,赵明静,鲁富强,武斌.双合金工艺制备钕铁硼永磁体的性能和显微组织的研究[J].金属功能材料.2010
[7].徐志斌,朱明刚.双合金结合速凝工艺制备烧结NdFeB研究[J].中国稀土学报.2010
[8].高峻,姚泽坤,刘莹莹,郭鸿镇,杨航航.改造Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊缝组织与增强连接界面性能的工艺[J].稀有金属材料与工程.2009
[9].徐志斌.速凝工艺结合双合金法烧结稀土Nd-Fe-B永磁体及其结构性能研究[D].太原理工大学.2008
[10].张志清.双合金法制备高性能烧结钕铁硼工艺研究[D].河北工业大学.2007
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