导读:本文包含了过热组织论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:熔体过热,稀土永磁合金,快淬薄带,纳米复合组织
过热组织论文文献综述
董鸣月,潘晶,刘新才,徐山雪,赵丽[1]（2018）在《熔体过热对Nd_9Fe_(70)Ti_4C_2B_(15)快淬薄带组织演化和磁性能的影响》一文中研究指出在不同的熔体过热温度T+(T+=1565 K,1585 K,1625 K)下制备了Nd_9Fe_(70)Ti_4C_2B_(15)合金快淬薄带(辊速为10 m·s-1),研究了薄带的微观组织及其磁性能随T+提高而发生的变化。结果表明,快淬组织中的非晶含量随着T+提高而明显增大,T+为1625 K的快淬组织呈现出完全非晶结构。快淬组织的结构差异导致其退火所得Nd_2Fe_(14)B,Fe_3B和α-Fe的纳米复合组织的晶粒尺寸和硬磁性相含量明显地不同。随着T+从1565 K提高到1625 K,纳米复合组织的平均晶粒尺寸增大了约8 nm,并且Nd2Fe14B相在复合组织中的相对含量减小了约5%~6%,这导致退火薄带的磁性能随之下降。经过1080 K×5 min退火后,T+为1565 K的快淬薄带获得了最佳综合磁性能:Hci=720.68 k A·m-1,Br=0.74 T,(BH)max=72.03 k J·m-3。(本文来源于《稀土》期刊2018年05期）
谷树超,王松,李俊,赵冬建[2]（2018）在《12Cr1MoV钢过热器爆管的显微组织和力学性能》一文中研究指出以电站锅炉12Cr1MoV钢高温过热器爆管为研究对象,通过宏观观察、金相检验、硬度测试、化学成分分析等方法分析了爆管背烟侧及迎烟侧管材的显微组织及力学性能差异。结果表明:该过热器管材有明显劣化现象,爆管背烟侧和迎烟侧显微组织和力学性能存在明显差异;爆管迎烟侧组织老化现象较为严重,珠光体呈4.5级球化,常温拉伸性能和硬度明显低于背烟侧的,表明炉内长期高温烟气冲刷对高温过热器管迎烟侧材质劣化影响更为明显。(本文来源于《理化检验(物理分册)》期刊2018年03期）
赵双群,符锐,林富生[3]（2017）在《700℃先进超超临界锅炉过热器管用新型镍基高温合金GH750的组织和性能研究》一文中研究指出GH750是一种我国自主研发的、可以应用于700℃先进超超临界锅炉过热器/再热器管的新型镍基高温合金。研究新型镍基高温合金GH750的组织和性能。研究结果表明:GH750合金的组织由奥氏体基体和强化相γ′,以及微量的晶内和晶界MC、M23C6组成;力学性能优异,室温和高温强度高、塑性好;高温持久性能突出,760℃/10~5 h的持久强度超过100 MPa;在750~850℃高温长期时效后组织稳定性好,无有害相析出;长期时效至10 000 h时,室温拉伸性能变化小,冲击韧性短期下降后趋于稳定。(本文来源于《钢管》期刊2017年06期）
陆凌凯,曹欢玲,许小锋[4]（2016）在《45钢正常温度淬火和过热、欠热淬火的组织硬度实验》一文中研究指出本文实验内容是45钢在正常温度淬火和过热、欠热淬火时的金相组织观察和硬度测试。实验分6组进行,将45钢分别加热到750°C、850°C和950°C,在水和20号机油中冷却,测试试样硬度,制作金相试样,观察金相组织,并进行比较与分析。(本文来源于《科教导刊(中旬刊)》期刊2016年09期）
姚瑶[5]（2016）在《经合组织：加拿大楼市过热或将下跌》一文中研究指出经济合作与发展组织（下称OECD）6月1日表示，加拿大房地产市场或出现回落修正，尤其是多伦多和温哥华两地，这将显着威胁该国的金融稳定性。加拿大政府需要引入更多的监测手段来降低多伦多和温哥华两地房产价格飙升带来的风险，同时要有效降低家庭债务水平。OECD曾(本文来源于《21世纪经济报道》期刊2016-06-06）
杨开今[6]（2015）在《包覆循环过热法金锡共晶合金深过冷凝固工艺及组织研究》一文中研究指出包覆循环过热法作为深过冷技术的一种,它不受传热过程的限制,通过抑制凝固过程中的形核,使合金液获得很大的过冷度,从而可以使得大尺寸、大体积的液态金属获得较大的过冷度,并且所获得的过冷金属熔体的凝固特性和组织具有非平衡凝固特征。本文以金锡共晶合金为研究对象,研究了包覆剂、过热度、循环次数及保温时间等过冷工艺对金锡共晶合金过冷度的影响,并优化了金锡共晶合金深过冷获得的条件；利用XRD、EDS、SEM分析了深过冷金锡共晶合金的凝固组织结构和相组成成分；探索了金锡非规则共晶合金的形成规律,并取得了以下研究成果：(1)研究了工艺参数：包覆剂、过热度(50K-250K)、循环次数(1-6次)及保温时间(lmin-8min)对金锡共晶合金过冷的影响。结果表明：这四个工艺参数均对金锡共晶合金的过冷度产生影响。采用硅油体系净化剂使金锡共晶合金获得的过冷度大于熔盐体系,并且,合金过冷度随着硅油黏度的增大而先增大后减小；合金的过冷度随过热度的增大而先增大,后减小；随循环次数及保温时间的增长而先增大,后不变,再减小。(2)综合实验分析,结果表明：当使用1000cs的硅油作为包覆剂,过热度为210K,循环次数为2-4次,保温时间为3min-6min时,金锡共晶合金可获得0.2Tm(55K)以上的深过冷。(3)过冷曲线分析表明：①金锡共晶合金的过冷曲线包括叁个阶段：连续过冷阶段、再辉阶段及慢速凝固阶段。②不同过冷度下的过冷曲线主要表现在再辉时间与再辉速度等再辉阶段特征的不同：金锡共晶合金的再辉时间随过冷度的增大而减小、再辉速度随着过冷度的增大而增大后减小。(4)包覆循环过热深过冷凝固技术对金锡共晶合金凝固组织的影响研究表明：①凝固组织由初生ζ'-Au5Sn相和基体组织组成。②初生ζ'-Au5Sn相随着过冷度的增大,尺寸一直减小,由最开始的粗大的树枝晶转变为扁球形枝状晶,继而转变为近球形,最后消失。③共晶组织随过冷度的增加也发生演变：当过冷度△T<28K时,基体组织为规则层片状组织；当过冷度38K<△T<48K时,基体组织为层片状逐渐向网格状变化的过渡组织；当过冷度△T>58K时,基体组织出现非规则共晶组织。(5)结合凝固组织演变及深过冷理论分析：当合金过冷度较小时(△T<58K),ζ'-Au5Sn和δ-AuSn两相以耦合的方式生成,最终形成层片状共晶组织；当合金处于深过冷时(△T>58K),两相耦合生长的条件被破坏,最终形成非规则共晶。(6)提出了枝晶熔断机制解释金锡非规则共晶合金的形成。由于ζ'-Au5Sn相和δ-AuSn相具有不同的晶体结构和熔化熵,晶体结构简单的δ-AuSn相作为初生相并以枝晶状深入过冷熔体中,在再辉的冲击下,δ-AuSn相枝晶从颈缩处熔断,形成等轴或棒状晶,在随后的凝固过程中,上述枝晶碎片发生熟化,并被随后长出来的ζ'-Au5Sn相所包围,形成非规则共晶。(本文来源于《云南大学》期刊2015-05-01）
吕海洋[7]（2015）在《脉冲电流处理低过热过共晶高铬铸铁熔体凝固组织研究》一文中研究指出过共晶高铬铸铁(hypereutectic high chromium cast iron, HHCCI)具有较高的硬度和良好的耐磨性。在恶劣的工况下,过共晶高铬铸铁表现出良好的性能,经济效益明显,因此应用远多于其他耐磨材料。其组织中存在较多初生碳化物,这些初生碳化物作为主要的硬质相而使材料具有较好的耐磨性。但这种形态的初生碳化物尺寸较大,降低了过共晶高铬铸铁的韧性,限制了其使用范围,缩短了其使用寿命。因此,细化过共晶高铬铸铁中的初生碳化物,改善其形貌,增加基体的连续性,从而提高组织韧性,对过共晶高铬铸铁的工程应用具有重要意义。本文主要采用脉冲电流(electric current pulse, ECP)处理方法,通过改变脉冲电流参数及处理方式,对低过热过共晶高铬铸铁凝固组织进行细化处理。采用管式电阻炉,将过共晶高铬铸铁试样加热至1360℃(其液相线为1337℃),过热23℃,保温3 min之后随炉冷却。在冷却过程中对其进行脉冲电流处理,并采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及X-ray衍射(XRD)等技术手段,分析脉冲电流对初生碳化物的尺寸、形貌的影响,研究脉冲电流对低过热过共晶高铬铸铁凝固组织的细化规律。研究发现,脉冲电流处理效果在合金液相线以上低过热温度区间(1360℃～1337℃),液相线以上至固相线温度凝固全过程(1360℃～1276℃),液固区间(1337℃～1276℃)依次递减。脉冲电流处理结束的温度接近固相线时,其对熔体的搅拌和冲击作用使共晶组织明显细化。随着脉冲处理时间的增加,组织中初生碳化物的尺寸由95.56 μm减小至62.32μm,后增大至78.32μm,共晶组织致密度增加。电压为1000 V时,其对熔体的搅拌冲击作用较大,因此在液固区间进行处理可达到细化目的,电压为500V时,其对熔体的搅拌冲击作用较小,因此在液相区进行处理细化效果较好。脉冲电流处理,使熔体中浓度差减小,提高了过共晶高铬铸铁凝固组织中碳化物的形核率,并改变其生长方式和形貌,从而使其细化。并且使基体中固溶的Cr元素增加,减小了基体的电位差,试样组织腐蚀量减小57.87%,腐蚀速率减小62.47%；试样显微硬度由1398 HV-1420 HV提升至1485 HV～1501 HV。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2015-04-01）
郭瑞,安凤平,宋洪波,仇东朝,张伙平[8]（2015）在《过热蒸汽膨化青苹果组织结构的定量分析》一文中研究指出构建了近球形植物物料组织的细胞内、外空间二维表达的数学模型,并以过热蒸汽膨化青苹果组织扫描电镜图像为研究对象,建立了计算机图像处理求解细胞内、外空间二维特征的方法.结果表明:过热蒸汽膨化青苹果组织结构中的细胞面积、周长和当量直径的分布比较松散,紧凑度和圆度分布较集中;细胞内、外面积比为0.874,细胞内空间占有主导地位.(本文来源于《福建农林大学学报(自然科学版)》期刊2015年01期）
史志刚,马红,崔雄华,王飞,王碧磊[9]（2014）在《T23和T91高温过热器短时超温爆管的组织性能分析》一文中研究指出某亚临界700MW机组锅炉T23和T91高温过热器服役近105 h时,发生短时超温爆管。为此,对其组织性能进行了试验。发现:T23微观组织明显异常,为铁素体+无位向碳化物,抗拉强度和硬度略有升高,而规定塑性延伸强度(Rp)却显着降低;T91微观组织略有变化,为细碎马氏体+微量碳化物,抗拉强度和硬度显着升高。研究表明,铁素体耐热钢制高温过热器短时超温爆管后,决定其相变后组织形态的主要因素是其随炉冷却速率,并非爆管后所喷射出的工质冷却速率。(本文来源于《热力发电》期刊2014年09期）
张启礼,金学锋[10]（2014）在《电站锅炉过热器管对接焊缝中异常组织分析》一文中研究指出针对电站锅炉过热器管对接焊缝中出现的黑色异常组织,采用金相分析、力学性能测试、扫描电镜和能谱分析等技术手段对其进行分析,确定黑色组织成分及其对焊缝金属性能的影响。(本文来源于《广东水利电力职业技术学院学报》期刊2014年02期）
过热组织论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以电站锅炉12Cr1MoV钢高温过热器爆管为研究对象,通过宏观观察、金相检验、硬度测试、化学成分分析等方法分析了爆管背烟侧及迎烟侧管材的显微组织及力学性能差异。结果表明:该过热器管材有明显劣化现象,爆管背烟侧和迎烟侧显微组织和力学性能存在明显差异;爆管迎烟侧组织老化现象较为严重,珠光体呈4.5级球化,常温拉伸性能和硬度明显低于背烟侧的,表明炉内长期高温烟气冲刷对高温过热器管迎烟侧材质劣化影响更为明显。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
过热组织论文参考文献
[1].董鸣月,潘晶,刘新才,徐山雪,赵丽.熔体过热对Nd_9Fe_(70)Ti_4C_2B_(15)快淬薄带组织演化和磁性能的影响[J].稀土.2018
[2].谷树超,王松,李俊,赵冬建.12Cr1MoV钢过热器爆管的显微组织和力学性能[J].理化检验(物理分册).2018
[3].赵双群,符锐,林富生.700℃先进超超临界锅炉过热器管用新型镍基高温合金GH750的组织和性能研究[J].钢管.2017
[4].陆凌凯,曹欢玲,许小锋.45钢正常温度淬火和过热、欠热淬火的组织硬度实验[J].科教导刊(中旬刊).2016
[5].姚瑶.经合组织：加拿大楼市过热或将下跌[N].21世纪经济报道.2016
[6].杨开今.包覆循环过热法金锡共晶合金深过冷凝固工艺及组织研究[D].云南大学.2015
[7].吕海洋.脉冲电流处理低过热过共晶高铬铸铁熔体凝固组织研究[D].昆明理工大学.2015
[8].郭瑞,安凤平,宋洪波,仇东朝,张伙平.过热蒸汽膨化青苹果组织结构的定量分析[J].福建农林大学学报(自然科学版).2015
[9].史志刚,马红,崔雄华,王飞,王碧磊.T23和T91高温过热器短时超温爆管的组织性能分析[J].热力发电.2014
[10].张启礼,金学锋.电站锅炉过热器管对接焊缝中异常组织分析[J].广东水利电力职业技术学院学报.2014