导读:本文包含了浆体硬化性能论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:干混蒸压养护,水泥硬化浆体,抗压强度,凝灰岩微粉
浆体硬化性能论文文献综述
叶青,李宝东,张泽南[1]（2018）在《凝灰岩微粉对干混蒸压养护水泥硬化浆体性能的影响》一文中研究指出针对月球真空环境和其富含火山灰质材料的特点,对经干混蒸压养护制得的水泥硬化体的性能随凝灰岩微粉掺量的变化规律进行了研究。结果表明:其抗压强度随凝灰岩微粉掺量的增加呈先提高后逐渐降低,在凝灰岩微粉掺量相同的条件下,干混蒸压养护的硬化浆体抗压强度高于经湿拌蒸压养护后的硬化浆体强度,且明显高于经湿拌标准养护28 d的硬化浆体强度,在其硬化浆体中,水泥熟料矿物已水化;在凝灰岩微粉掺量大于20%时,氢氧化钙晶体已不存在;随着凝灰岩微粉掺量的增加,依次出现的水化硅酸钙的产物为水化硅酸叁钙、水化硅酸二钙、硬硅钙石、托勃莫来石和白钙沸石。(本文来源于《新型建筑材料》期刊2018年10期）
谢亮,詹镇峰,李兆恒,杨永民,佘俊辉[2]（2017）在《氯离子对无机聚合物和硅酸盐水泥水化特性和硬化浆体性能的影响》一文中研究指出研究了内掺氯离子对无机聚合物和硅酸盐水泥基本性能的影响,以及其硬化浆体对氯离子的固化特性及机理分析。结果表明:氯离子引入对无机聚合物及硅酸盐水泥的标准稠度用水量影响不大,对无机聚合物有缓凝作用,对硅酸盐水泥有促凝作用;氯离子对无机聚合物胶砂的抗压强度影响不明显,能提高硅酸盐水泥胶砂的早期抗压强度,但都能降低两种胶凝材料的抗折强度;内掺氯离子不改变无机聚合物和硅酸盐水泥的水化特性,但会改变放热峰的峰值及出峰时间;当水胶比一定时,无机聚合物与硅酸盐水泥硬化浆体对氯离子的固化能力总体的变化趋势表现为随龄期的增加而提高,随NaCl掺量的增加而下降,无机聚合物对氯离子的固化率低于硅酸盐水泥硬化浆体的原因是没有形成Friedel′s盐,仅仅由水化形成的C-S-H凝胶吸附氯离子。(本文来源于《混凝土》期刊2017年05期）
姜骞,刘建忠,周华新,崔巩,蔡景顺[3]（2018）在《浆体新拌性能与透水混凝土硬化性能的相关性》一文中研究指出使用减水剂和增稠剂配制了不同新拌状态的透水混凝土,考察了透水混凝土浆体新拌性能(流动性、黏聚性)与其硬化性能(抗压强度、透水系数、孔隙率)之间的相关性,并深入分析浆体新拌性能与其流变参数之间的关系.结果表明:随着浆体流动度的提高,浆体易向下流动,透水混凝土沿竖直方向的孔隙率递减,造成其透水性能下降;提高浆体黏聚性有助于其稳定包裹骨料,从而改善透水混凝土孔隙结构均匀性;使用减水剂和增稠剂能够同时提高浆体的流动性和黏聚性,使其在较低的屈服应力下获得较高的塑性黏度,可以增加透水混凝土浆体流动过程中的阻力,降低流速,既使透水混凝土具有良好的工作性能,又使浆体能够良好地与骨料粘结,不发生沉底堵孔现象.(本文来源于《建筑材料学报》期刊2018年01期）
阚晋,彭兴黔[4]（2016）在《通过观测硬化水泥浆体的细观孔隙结构预测其宏观力学性能》一文中研究指出首先通过高分辨微型CT系统观测水灰比为0.5的水泥浆体内部微米级孔隙并对其尺寸进行统计分析,获得水泥浆体内部孔隙结构特征和两大类微米级孔隙的直径分布,然后引入孔隙介质细观断裂模型,将观测获得的孔隙特征作为模型参数,对水泥浆体的宏观力学性能进行计算,获得其应力–应变曲线和极限拉伸强度,最后将力学模型计算结果与实验结果进行对比分析。极限拉伸强度的计算和实验结果分别为9.47和7.96 MPa。微型CT系统可以准确地获取水泥浆体内部的微米级孔隙信息,孔隙结构信息引入细观断裂模型后的计算结果准确度较高。(本文来源于《硅酸盐学报》期刊2016年05期）
乔春雨,倪文,王长龙[5]（2015）在《较大偏高岭土掺量下偏高岭土-水泥硬化浆体性能与微观结构》一文中研究指出研究分析了较大偏高岭土(MK)掺量下偏高岭土-水泥(MK-OPC)硬化浆体的强度、化学结合水量、MK反应量、Ca(OH)2含量、微观形貌和孔径分布.结果表明:在50%MK掺量(质量分数)范围内,随着MK掺量增加,MK-OPC砂浆的强度增长速度加快;MK-OPC砂浆长期强度基本高于纯水泥砂浆.随着MK掺量增加,MK-OPC净浆的MK反应量增加、Ca(OH)2含量大幅减少、微观结构致密、孔结构细化.MK反应量和增强效应因子与d≤10nm孔体积增量均呈正比关系.(本文来源于《建筑材料学报》期刊2015年03期）
陈凌燕[6]（2015）在《矿物掺合料对硬化水泥浆体抗钙溶蚀性能的影响》一文中研究指出长期处于软水或酸性水等侵蚀性环境中的水泥基材料很容易发生钙溶蚀现象,使材料的物理、力学性能产生严重的劣化行为。水泥基材料的钙溶蚀是由扩散控制的过程,受材料的组成、微观结构及外部环境等的影响很大。考虑到矿物掺合料能够明显改善水泥基材料的钙溶蚀性能,本研究对掺加不同品种和掺量矿物掺合料、不同养护龄期的硬化水泥浆体的溶蚀性能展开了系统的研究,并借助于无损的X射线断层扫描技术(X-CT)对溶蚀进行了深入的分析。具体内容与结论如下：1.分别研究不同掺量的粉煤灰(FA)及不同养护龄期(10个月和3年)对硬化水泥浆体在6 mol/L (6M)硝酸铵溶液加速溶蚀下抗溶蚀性能的影响。以称重法、X-CT法及超声波无损检测法分别测量溶蚀前后浆体的质量损失、溶蚀深度及相对动弹模量,得到：随着FA掺量的增加,相同溶蚀时间浆体的溶蚀量逐渐减少；FA掺量为30%时,硬化水泥浆体的溶蚀深度最小,为最佳掺量；X-CT灰度图像法在表征样品钙溶蚀量的变化程度时与称重法具有一致性；过量的FA会使材料的弹性模量下降。养护龄期越长,FA-硬化水泥浆体的溶蚀量和溶蚀深度均较小2.分别研究不同掺量的硅灰(SF)或粒化矿渣(SL)对硬化水泥浆体的抗溶蚀能力的影响。结果表明：SF掺量为30%时,浆体的溶蚀深度最小：SL的掺量越高,浆体的溶蚀深度越小。SF或SL的掺量越高,浆体的溶蚀量越低,溶蚀后的相对动弹模量较高,抗溶蚀能力提高。水胶比越大的浆体溶蚀深度也越大,溶蚀量越小。3.基于X-CT的成像原理,在特定的X-CT扫描条件下,利用空气、去离子水、单晶硅、高纯铝和单晶石膏五种均质物质对水泥基材料中可能存在的物相的灰度值(GSV)进行标定,并定义了CT数的概念。为进一步定量分析水泥基材料中的各物相打下了基础。(本文来源于《东南大学》期刊2015-04-01）
张倩,孙师煜,陈珂,段胜春,彭芙蓉[7]（2014）在《胶凝材料硬化浆体中氢氧化钙含量及其抗碳化性能随粉煤灰掺量的变化规律》一文中研究指出就粉煤灰掺量和养护条件对基准水泥和粉煤灰硬化浆体中氢氧化钙含量及其抗碳化性能的影响进行了研究。试验结果表明:在使用I型硅酸盐水泥的基础上,随着粉煤灰掺量的提高,硬化胶凝材料浆体中的氢氧化钙含量明显降低,同时抗碳化性能也明显降低。在粉煤灰掺量为40%和养护条件分别为20℃水中养护到60d、以及分别再进行90℃水中养护72h和再蒸压(200℃)养护8h的条件下,硬化浆体中氢氧化钙的含量分别为10.4%、7.8%和0。在20℃水中养护7 d+20℃空气中养护53 d的条件下,对于基准水泥和粉煤灰硬化浆体,在保证具有50年抗碳化能力的条件下,粉煤灰掺量不应超过40%。(本文来源于《新型建筑材料》期刊2014年06期）
王重阳[8]（2014）在《硬化水泥浆体结构和性能与熟料矿物匹配水化的关系》一文中研究指出水泥基材料是目前用量最大、用途最广的土木工程材料，对国民经济的发展起着重要的作用，但是水泥基复合材料也存在其本身缺陷。比如其韧性差、抗折强度低；在恶劣环境下容易受各种离子的侵入腐蚀，使结构遭到破坏等。虽然这些年许多学者采取各种措施来解决上述问题，比如掺加各种外加剂、矿物细掺料研制高性能混凝土，在一定程度上改善了混凝土的强度和耐久性，但是水泥基材料破坏的根本原因还是在于其结构的致密性低、均匀性差。因此，需要从材料的结构和构造入手，进一步提高水泥基材料的性能，对水泥熟料矿物之间的匹配水化的机理进行研究，控制形成匀质浆体结构的各种因素，生产出结构致密、均匀、耐久性好、使用寿命高的优质混凝土。本文从熟料矿物组成，晶种诱导水泥水化以及熟料的颗粒组成叁方面对熟料矿物匹配水化进行了研究，通过控制水泥熟料各矿物相之间的匹配水化，达到控制水化产物形成的速率、形态与尺寸、颗粒分布与堆积情况等，最终控制水泥基材料硬化浆体形成均匀和致密的结构。主要的研究成果及结论如下：1.矿物组成对熟料匹配水化及硬化浆体结构和性能的影响（1）硬化浆体的1d抗压强度总体上与C3A含量相关性较好，但是，当KH=0.87时，与(C3S+C3A)/C4AF比值的相关性更好，相关系数为0.9996。28d强度与C3S含量相关性较好，相关系数为0.9251，但是，当KH=0.87时，与(C3S+C3A)/C4AF的比值相关性更好，相关系数为0.9684，而当KH=0.93时，28d强度与C3S/C2S的比值相关性较好，相关系数为0.9989。90d的强度在KH=0.87时与(C3S+C2S)/C4AF的比值相关性较好，相关系数为0.9998。（2）熟料中C3A的含量是影响1h内水泥水化放热速率的主要因素，当C3A含量相差不大时，C3S的含量对水泥试样的水化放热速率有重要影响；C3S含量对水泥试样30h后的水化速率其重要作用。（3）当熟料四种主要的矿物含量分别为C3S58.6%，C2S17.9%，C3A9.6%，C4AF11.3%时，各熟料间匹配水化好，硬化水泥浆体的平均孔径为9.35μm，最可几孔径为3.15μm，孔隙率为5.29%，90d抗压强度达到135.1MPa，最终形成致密均匀的硬化浆体结构。2.晶种诱导对硬化浆体结构与性能的影响（1）掺加晶种可以提高普通硅酸盐水泥的水化放热速率，对水泥有促凝作用；当掺加晶种的水灰比为0.28，养护56d时，对水泥浆体性能的优化效果最好。（2）掺加晶种优化浆体结构，进而提高试样的抗压、抗折强度，并能确定晶种的最佳掺量为4%。在最佳掺量下，56d龄期的晶种比28d龄期晶种对水泥强度的影响效果更好，能使水泥的3d抗压、抗折强度分别提高13.63%、45.26%，7d抗压、抗折强度分别提高10.29%、17.23%，28d抗压、抗折强度分别提高13.83%、23.03%。3.熟料颗粒组成对硬化浆体和结构与性能的影响合理控制水泥熟料的颗粒组成，使各粒径范围内熟料水化速率匹配，水化产物合理的交织连接在一起，进而可使硬化水泥浆体得到最高的强度与最优的结构。本文中熟料粒径0.4-6μm占28.61%，6-20μm占42.8%，20-40μm占26.2%时熟料矿物匹配水化的较好，硬化浆体强度最高为99.4MPa，其平均孔径为11.9μm，最可几孔径为3.5μm，孔隙率为4.3%。(本文来源于《济南大学》期刊2014-05-01）
米贵东,朱江林,赵军,冯建建,赵琥[9]（2013）在《高密度水泥浆的硬化浆体结构对其流变性能的影响》一文中研究指出用不同细度的铁矿粉、细度为76μm(200目)硅粉和G级油井水泥,制备了不同密度的水泥浆并测定其流变性能。用扫描电子显微镜观察了硬化水泥浆体的微观形貌,并讨论了铁矿粉在水泥浆中的分布状态对于水泥浆流变性能的影响,结果表明:在硬化高密度水泥浆中,惰性的铁矿粉和硅粉分散在水化产物连续基体中;其浆体的致密程度由水泥的水化产物控制;最紧密堆积理论不能指导高密度水泥浆的配方设计。优先采用细铁矿粉配制水泥浆,易于获得流变性能合格的高密度水泥浆。(本文来源于《硅酸盐学报》期刊2013年04期）
刘仍光,阎培渝[10]（2012）在《水泥-矿渣复合胶凝材料硬化浆体纳米微观性能研究》一文中研究指出利用透射电子显微镜(TEM)方法和纳米压痕技术研究水泥-矿渣复合胶凝材料硬化浆体的纳米微观性能。结果表明:纯水泥水化生成的水化硅酸钙(CSH)凝胶呈纤维状,其Ca/Si比较高;硬化浆体中含有较多钙矾石(AFt)和Ca(OH)2;掺70%矿渣复合胶凝材料水化生成的CSH凝胶呈箔片状,Ca/Si比较低,且含有较高的Al。随着水泥-矿渣复合胶凝材料中矿渣掺量的增加,硬化浆体中弹性模量低的低密度CSH(LDCSH)凝胶体积含量降低,弹性模量高的高密度CSH(HDCSH)凝胶体积含量逐渐增加,Ca(OH)2体积含量逐渐减少。说明复合胶凝材料水化生成的箔片状CSH凝胶更好的填充孔隙,更加密实,弹性模量更高。(本文来源于《中国硅酸盐学会水泥分会第四届学术年会论文摘要集》期刊2012-10-26）
浆体硬化性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
研究了内掺氯离子对无机聚合物和硅酸盐水泥基本性能的影响,以及其硬化浆体对氯离子的固化特性及机理分析。结果表明:氯离子引入对无机聚合物及硅酸盐水泥的标准稠度用水量影响不大,对无机聚合物有缓凝作用,对硅酸盐水泥有促凝作用;氯离子对无机聚合物胶砂的抗压强度影响不明显,能提高硅酸盐水泥胶砂的早期抗压强度,但都能降低两种胶凝材料的抗折强度;内掺氯离子不改变无机聚合物和硅酸盐水泥的水化特性,但会改变放热峰的峰值及出峰时间;当水胶比一定时,无机聚合物与硅酸盐水泥硬化浆体对氯离子的固化能力总体的变化趋势表现为随龄期的增加而提高,随NaCl掺量的增加而下降,无机聚合物对氯离子的固化率低于硅酸盐水泥硬化浆体的原因是没有形成Friedel′s盐,仅仅由水化形成的C-S-H凝胶吸附氯离子。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
浆体硬化性能论文参考文献
[1].叶青,李宝东,张泽南.凝灰岩微粉对干混蒸压养护水泥硬化浆体性能的影响[J].新型建筑材料.2018
[2].谢亮,詹镇峰,李兆恒,杨永民,佘俊辉.氯离子对无机聚合物和硅酸盐水泥水化特性和硬化浆体性能的影响[J].混凝土.2017
[3].姜骞,刘建忠,周华新,崔巩,蔡景顺.浆体新拌性能与透水混凝土硬化性能的相关性[J].建筑材料学报.2018
[4].阚晋,彭兴黔.通过观测硬化水泥浆体的细观孔隙结构预测其宏观力学性能[J].硅酸盐学报.2016
[5].乔春雨,倪文,王长龙.较大偏高岭土掺量下偏高岭土-水泥硬化浆体性能与微观结构[J].建筑材料学报.2015
[6].陈凌燕.矿物掺合料对硬化水泥浆体抗钙溶蚀性能的影响[D].东南大学.2015
[7].张倩,孙师煜,陈珂,段胜春,彭芙蓉.胶凝材料硬化浆体中氢氧化钙含量及其抗碳化性能随粉煤灰掺量的变化规律[J].新型建筑材料.2014
[8].王重阳.硬化水泥浆体结构和性能与熟料矿物匹配水化的关系[D].济南大学.2014
[9].米贵东,朱江林,赵军,冯建建,赵琥.高密度水泥浆的硬化浆体结构对其流变性能的影响[J].硅酸盐学报.2013
[10].刘仍光,阎培渝.水泥-矿渣复合胶凝材料硬化浆体纳米微观性能研究[C].中国硅酸盐学会水泥分会第四届学术年会论文摘要集.2012