导读:本文包含了渗气性论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:渗气率,初始含水率,增湿,减湿
渗气性论文文献综述
刘锦阳,李喜安,郭泽泽,黎澄生,马驰洋[1]（2019）在《含水率对黄土渗气性影响及其微观机理》一文中研究指出利用改进的渗气仪对风干原状土和重塑马兰黄土进行渗气性试验,分析初始含水率、增湿和减湿过程对渗气率ka的影响,并结合概念模型、超景深显微镜和扫描电子显微镜揭示其微观机理。研究结果表明:当试验含水率w<18%,干密度ρd≤1.6 g/cm3时,由于团聚体的形成、颗粒软化和基质吸力阻滞作用,重塑试样的渗气率随着初始含水率的增大而增大;而当ρd>1.6 g/cm3时,渗气率开始随着初始含水率增大而减小。由于原状和重塑黄土增湿过程中水、气的渗透作用和烘干减湿过程中微小裂缝的形成,在相同含水率下,减湿过程渗气率始终大于增湿过程渗气率。重塑黄土的增湿级数与渗气率之间没有显着关系。当干密度为1.4～1.7 g/cm3时,增湿过程中含水率与渗气率关系曲线呈反S型。随着含水率的增大,大孔的平均直径、大孔和总孔面积也呈现明显增大趋势,致使对应的渗气率也逐渐增大。(本文来源于《中南大学学报(自然科学版)》期刊2019年08期）
郭泽泽[2]（2018）在《马兰黄土渗气性试验研究》一文中研究指出土体的渗气率k_a及渗透系数K是工程实践中经常用到的重要参数,而重塑黄土渗透系数与渗气率具有很好的相关性,因此可通过渗气率的快速测定便捷地获得重塑黄土的渗透系数,并通过重塑黄土的渗气规律揭示重塑黄土的渗透规律。除此之外,渗气率在许多环境工程中也有着重要的应用,如垃圾填埋场治理和温室气体排放,生物滤池的空气净化,通过气体抽排改善整治污染土,氡的侵入及其他由于气压改变所导致的建筑物内气体污染等。本文利用改进的ZC-2015型渗气仪对陕西西安、延安及甘肃黑方台地区的原状、重塑及增湿马兰黄土(Q_3)的渗气率进行测量分析,并结合扫描电镜与智能超景深显微镜探讨含水率与渗气率间逆反现象的微观结构差异,研究场地边界条件与渗气率间的关系,最后,对Poulsen渗气率预测模型在黄土地区中的应用进行了研究和探讨。试验结果表明:(1)考虑惯性效应影响的Waal二次模型对高低两种驱动压差的适用性都较好。在低初始压差下,不同简化形式的计算结果相近,最大相对误差为7.5%,而高初始驱动压差下质量流恒定这一假设条件失效,Waal二次模型计算结果明显小于其简化形式计算结果,两者间的最大相对误差达23.4%。(2)原位接触式探头测量与室内原状测量两种测量结果基本一致,测量结果间的最大偏离程度随渗气率的增加而增大。采用接触式探头渗气仪对原位土体进行渗气测量可减少测量成本及制样准备等工序,且对土体结构的扰动更小,其适用性更广,实用性更强。(3)随着含水率的增加,不同增湿路径下的重塑土样渗气率均呈总体减小趋势;相同含水率下增湿过程的渗气率小于减湿过程的渗气率且两者间的差值随含水率的下降而上升,这与干缩过程中细微裂纹扩张、新裂纹产生及粒间联接不可逆的损伤的有关;同一工况下,设计含水率与实际含水率间的微小差异所导致的试样间渗气率差值远大于增湿级数对试样渗气率的影响。(4)制样含水率影响重塑黄土在结构重建过程中的充气孔隙分布。低含水率土体经静压法单次压实成型后形成的横断面积小而数量繁多的各级充气孔隙通道不仅连通复杂而且高度迂曲;而压实前由高含水率所形成的数量更多、体积更大的复合型团聚体间更易于堆积形成更大的团聚体间孔隙。因此,当干密度较低(1.35~1.45 g·cm~(-3))时,渗气率随制样含水率的增加而增加;随着干密度的增加,土体内部充气孔隙在压实作用下显着减小,含水率增加对重塑黄土渗气率的促进作用逐步降低,渗气率与制样含水率间的变化曲线出现明显的转折点。(5)潜蚀洞穴、湿陷裂缝等不良地质条件都会引起渗气率的上升,其中多条湿陷裂缝的交汇处,次级裂隙间的相互交错将土层分割成大小不等的散乱土块,渗流气体通过湿陷裂缝及次级裂隙快速流通,此时渗气率达0.776μm~2;场地边界条件对渗气率的影响范围约为2m,且探槽边缘处渗气率最高,随背离探槽程度的增加渗气率逐渐下降直至稳定;地表浅层黄土渗气率随深度增加而逐渐下降,这与地表广泛分布的虫孔根系、壁缘临空面产生的拉张裂隙及良好发育的垂直节理叁者共同有关。(6)通过快速简便确定的模型参数,Poulsen渗气率预测模型可以对地区黄土有效干密度、含水率范围内的渗气率进行合理准确预测。其中,陕西延安、浐河与甘肃黑方台重塑黄土渗气率实测值与预测值间的线性拟合度分别为0.9685、0.9785、0.9784。(本文来源于《长安大学》期刊2018-04-16）
刘锦阳,李喜安,张凯旋,郭泽泽,简涛[3]（2018）在《马兰黄土渗气性试验研究》一文中研究指出利用改进的ZC-2015型渗气仪对不同类型的原状风干和重塑的马兰黄土进行渗气试验,分析土样体积、渗径、干密度、取样深度等对渗气率ka的影响,并利用扫描电镜(SEM)试验得到的孔隙结构参数解释黄土渗气特性。结果表明:渗气率ka不仅是气体渗透特性的衡量指标,也是描述非饱和马兰黄土孔隙和结构特征的重要参数。不同体积的土样由于尺寸效应,其渗气率随着土样体积的增大而增大。另外,渗气率随着渗径、干密度的增大而减小。对比3种不同类型黄土的透气性试验结果和电镜照片,并结合统计的孔隙结构参数,得出渗气率在区域和深度上有一定的规律,区域上黄土颗粒中黏粒含量增高,总孔隙和大孔隙面积减小,土体有效渗气孔隙减少,重塑黄土的渗气率随着取土深度的增加有微小的减小。(本文来源于《水土保持学报》期刊2018年01期）
袁俊平,张锋,王启贵,丁巍[4]（2014）在《裂隙对压实膨胀土渗气性影响试验》一文中研究指出为了研究裂隙膨胀土渗气规律,采用自行设计加工的气体渗透测试装置,对人工制备裂隙膨胀土试样进行渗气试验。结果表明:压实膨胀土中气体渗透符合达西定律;试样完全切开且未夹纸条时,试样中仍然存在贯通裂隙,此时气体渗透系数相比压实膨胀土试样中的渗透系数提高了1倍;土中裂隙的存在为气体运移提供便利通道,改变气体原有运移路径,形成"优势流"现象;对比达西理论和非达西理论分析结果,土体中出现贯通人工裂隙时,采用非达西理论分析更合适。(本文来源于《水利水电科技进展》期刊2014年03期）
王勇,孔令伟,郭爱国,田湖南,秦建设[5]（2009）在《杭州地铁储气砂土的渗气性试验研究》一文中研究指出浅层气地质灾害对工程的影响日益受到重视,认清储气土层的气渗透特性是采取积极有效工程措施防治灾害影响的基础。以杭州地铁所遇的储气砂为研究对象,利用自制的渗气性量测装置对其进行了系统的试验研究。结果表明:地铁工程所遇的浅层气储气砂层属渗透性极好储层,渗透率达2960×10-3μm2;砂土中气渗透规律符合达西定律;饱和度较低时,含水率的增加对砂土的渗气性影响很小;随着饱和度的增加,气渗透性逐渐减弱,在饱和度大于80%后,渗气系数急剧减小直至完全不透气;饱和度的变化相对于干密度对储气砂土的渗气性影响更为显着。(本文来源于《岩土力学》期刊2009年03期）
渗气性论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
土体的渗气率k_a及渗透系数K是工程实践中经常用到的重要参数,而重塑黄土渗透系数与渗气率具有很好的相关性,因此可通过渗气率的快速测定便捷地获得重塑黄土的渗透系数,并通过重塑黄土的渗气规律揭示重塑黄土的渗透规律。除此之外,渗气率在许多环境工程中也有着重要的应用,如垃圾填埋场治理和温室气体排放,生物滤池的空气净化,通过气体抽排改善整治污染土,氡的侵入及其他由于气压改变所导致的建筑物内气体污染等。本文利用改进的ZC-2015型渗气仪对陕西西安、延安及甘肃黑方台地区的原状、重塑及增湿马兰黄土(Q_3)的渗气率进行测量分析,并结合扫描电镜与智能超景深显微镜探讨含水率与渗气率间逆反现象的微观结构差异,研究场地边界条件与渗气率间的关系,最后,对Poulsen渗气率预测模型在黄土地区中的应用进行了研究和探讨。试验结果表明:(1)考虑惯性效应影响的Waal二次模型对高低两种驱动压差的适用性都较好。在低初始压差下,不同简化形式的计算结果相近,最大相对误差为7.5%,而高初始驱动压差下质量流恒定这一假设条件失效,Waal二次模型计算结果明显小于其简化形式计算结果,两者间的最大相对误差达23.4%。(2)原位接触式探头测量与室内原状测量两种测量结果基本一致,测量结果间的最大偏离程度随渗气率的增加而增大。采用接触式探头渗气仪对原位土体进行渗气测量可减少测量成本及制样准备等工序,且对土体结构的扰动更小,其适用性更广,实用性更强。(3)随着含水率的增加,不同增湿路径下的重塑土样渗气率均呈总体减小趋势;相同含水率下增湿过程的渗气率小于减湿过程的渗气率且两者间的差值随含水率的下降而上升,这与干缩过程中细微裂纹扩张、新裂纹产生及粒间联接不可逆的损伤的有关;同一工况下,设计含水率与实际含水率间的微小差异所导致的试样间渗气率差值远大于增湿级数对试样渗气率的影响。(4)制样含水率影响重塑黄土在结构重建过程中的充气孔隙分布。低含水率土体经静压法单次压实成型后形成的横断面积小而数量繁多的各级充气孔隙通道不仅连通复杂而且高度迂曲;而压实前由高含水率所形成的数量更多、体积更大的复合型团聚体间更易于堆积形成更大的团聚体间孔隙。因此,当干密度较低(1.35~1.45 g·cm~(-3))时,渗气率随制样含水率的增加而增加;随着干密度的增加,土体内部充气孔隙在压实作用下显着减小,含水率增加对重塑黄土渗气率的促进作用逐步降低,渗气率与制样含水率间的变化曲线出现明显的转折点。(5)潜蚀洞穴、湿陷裂缝等不良地质条件都会引起渗气率的上升,其中多条湿陷裂缝的交汇处,次级裂隙间的相互交错将土层分割成大小不等的散乱土块,渗流气体通过湿陷裂缝及次级裂隙快速流通,此时渗气率达0.776μm~2;场地边界条件对渗气率的影响范围约为2m,且探槽边缘处渗气率最高,随背离探槽程度的增加渗气率逐渐下降直至稳定;地表浅层黄土渗气率随深度增加而逐渐下降,这与地表广泛分布的虫孔根系、壁缘临空面产生的拉张裂隙及良好发育的垂直节理叁者共同有关。(6)通过快速简便确定的模型参数,Poulsen渗气率预测模型可以对地区黄土有效干密度、含水率范围内的渗气率进行合理准确预测。其中,陕西延安、浐河与甘肃黑方台重塑黄土渗气率实测值与预测值间的线性拟合度分别为0.9685、0.9785、0.9784。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
渗气性论文参考文献
[1].刘锦阳,李喜安,郭泽泽,黎澄生,马驰洋.含水率对黄土渗气性影响及其微观机理[J].中南大学学报(自然科学版).2019
[2].郭泽泽.马兰黄土渗气性试验研究[D].长安大学.2018
[3].刘锦阳,李喜安,张凯旋,郭泽泽,简涛.马兰黄土渗气性试验研究[J].水土保持学报.2018
[4].袁俊平,张锋,王启贵,丁巍.裂隙对压实膨胀土渗气性影响试验[J].水利水电科技进展.2014
[5].王勇,孔令伟,郭爱国,田湖南,秦建设.杭州地铁储气砂土的渗气性试验研究[J].岩土力学.2009