导读:本文包含了消力墩论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:消力池,消力墩,消能率,VOF
消力墩论文文献综述
张宇,刘晓平,苏天宇,罗鹏飞,叶玉康[1]（2016）在《低水头枢纽消力墩位置对消能效果的影响》一文中研究指出低水头枢纽通常采用消力池底流消能的方式来消减泄水闸下泄水流的能量,而消力墩的位置对水跃的形式、强弱影响较大,从而影响整个消力池的消能率。采用计算流体力学软件Fluent的VOF模型,探讨消力墩位置对消力池内水跃特征、湍动能耗散率分布及消能率的影响。结果表明:消力墩位置会影响消力池消能率——消力墩布置在消力池长度的0.65及以上时,其消能效果与不布置消力墩时相差不大;消力墩布置在消力池长度的0.35处时,消力池的消能率最大,比布置在0.65时消能率提高约10.5%。(本文来源于《水运工程》期刊2016年05期）
游克勤,周琦,刘星[2]（2015）在《采用水流对冲式消力墩的底流消能装置》一文中研究指出本文介绍了一种利用水流对冲进行消能的新型消力墩,并对新式消力墩进行相关的水力计算,求得其消力池所需深度、长度以及消能效率。同时通过实验数据与传统形式的消力墩进行对比,发现这种新型消力墩确实能提高消能效率,并且能降低整个消力池的工程造价。(本文来源于《黑龙江科技信息》期刊2015年19期）
曹长冲,李友平,程建[3]（2015）在《卡尔达拉水电站消力墩试验研究》一文中研究指出通过水工整体模型试验研究发现,卡尔达拉(Chardara)水电站消力墩现行体型尺寸及布置形式合理可行,但消力墩高度过大,导致闸室段内水流流态不佳,影响了工程的正常运行。经过多种消力墩体型及布置形式的对比试验,优化出了最优消力墩高度之体型,并从水流流态、流速、水面线、消能等方面综合考虑,提出的消力墩实施体型,成功解决了现行体型中存在的问题,现已被工程采纳。(本文来源于《甘肃水利水电技术》期刊2015年02期）
陈希,许光祥[4]（2014）在《低弗氏数下旋桨式消力墩的应用研究》一文中研究指出在小型水电站开发过程中,由于其水头低、弗氏数小,消能效率低,下泄水流大量余能可能严重冲刷下游河床河岸,继而危及工程安全,因此有必要开展低弗氏数下水流消能特性研究。基于水流通过水轮机后,尾水余能减弱明显,旋桨的转动可增强掺混强度、调整流速分布的思路,提出了一种新型的辅助消能工——旋桨式消力墩。通过消能试验模型进行了多级流量、多种辅助消能工的对比试验,结果表明,消力池内加设旋桨式消力墩后,水流调匀效果十分明显,消能效果显着提高,可为新型辅助消能工的开发应用提供借鉴。(本文来源于《人民长江》期刊2014年S2期）
陈希[5]（2012）在《低弗氏数下旋浆式消力墩消能研究》一文中研究指出小水电开发是我国水力水电开发的重要方向，可靠的泄水建筑及其消能防冲设施是水电工程的重要安全保证。但小水电其水头低、佛氏数小，消能效率低，下泄水流大量余能可能严重冲刷下游河床河岸，继而危及工程安全。因此，开展低弗氏数的消能特性研究，研发经济方便的新型消能工，对目前大力提倡的小水电开发具有重要的意义。本文基于水流通过水轮机后，尾水余能仅有极少部分，加之旋桨的转动可增强掺混强度、调整流速分布等思路，提出一种新型的辅助消能工——旋桨式消力墩。并通过自己设计建立的消能试验模型，进行了多级流量、多种辅助消能工的对比试验，再通过理论分析，获得了以下主要结论：(1)在非对称来流条件下，通过消力池及出池水流的流态、单股水流最大动能、流速分布、底流速系数、流速均方差、流速重心、能量损失系数等对比分析，表明消力池内加设旋浆式消力墩后，水流调匀效果十分明显，消能效果显着提高。出池最大流速可最大减小30%，临底流速可减小40~60%，表征流速分布均匀性的流速均方差减小约50%，平均能量损失系数从无辅助消能工的0.277提高到0.395~0.426，单股水流最大动能急剧减小，最高减幅达76.91%，平均减幅52.32%。(2)依据试验成果，从调匀流速分布，减小临底流速，增大能量损失系数等综合分析，作为辅助消能工的另一种形式——消力坎有一个高度使其综合效果最佳，即略高于尾坎，本文为3.5cm，高于尾坎0.5cm。(3)通过多种辅助消能工对比试验，综合分析消能工流速调匀和消能效果，其优劣次序为消力坎、旋桨组合消力墩、常规消力墩、旋桨式消力墩。出池最大流速相对比值为0.83:0.84:0.87:1.00，底流横向分布均方差相对比值为0.12:0.44:0.42:1.00，能量损失系数相对比值1.03:1.01:0.98:1.00。因此，单设本文采用的旋桨式消力墩，其流速调匀效果与其他相比还有较大差距，消能效果也不占优势。(4)在常规消力墩前加设旋桨后，在垂向调流效果方面优于其他辅助消能工，并能在一定程度上能减弱单股动能，调匀流速横向分布，但效果不甚明显，能量损失系数增加甚微。由此看来，要想达到水轮机那样的耗能效果，还需要开展旋桨冲击方式、阻尼形式以及水轮机能量转换机理等方面的研究。(本文来源于《重庆交通大学》期刊2012-06-01）
刘美茶[6]（2010）在《卡尔达拉水电站折坡消力池消力墩试验研究》一文中研究指出本文在卡尔达拉水电站泄水道水力学模型试验的基础上,总结有消力墩的折坡消力池水力特性,对多种消力墩布置体型进行水工模型试验对比分析,从水流流态、水跃特性、水面线分布等方面综合考虑,分析消力墩的形状、高度、布置形式、位置及数量对水流的影响。对坡度为1:3,1:3.73,1:5的折坡消力池,研究消力墩对折坡消力池水跃长度的影响。主要成果如下:1卡尔达拉折坡消力池消力墩研究(1)消力墩形状的影响将卡尔达拉水电站底孔出口的消力墩头部(上游端)修改为斜角形式,而且在此基础上对消力墩头部进行了圆化。试验结果可见,改变消力墩平面体型虽能够改善消力墩局部的水流条件,但对跃首位置的影响不显着,从而对整个水跃区水流的紊动影响不大,对底孔出口导墙振动的改善不明显,圆角消力墩对水流影响的程度略优于斜角消力墩。(2)消力墩高度的影响消力墩高度过大使水流直冲消力墩对流态不利,消能效果不理想。消力墩降低后,跃后水面波动加大,水跃消能效果较差,岸边水流湍急,对下游两岸防护不利。消力墩的高度过大或过小都会导致水跃位置向上游移动,水跃长度有所增加,两种情况对水跃长度的影响程度基本相同。不同高度的消力墩的水面在跃前、跃后断面附近均有变化。(3)消力墩布置形式的影响倒品字形消力墩的流态不佳,但可以在一定程度上减小水跃长度,而水跃位置无明显变化。而并排布置消力墩流态不良,会出现波状水跃,消能效果差。水跃长度和位置没有明显变化,其消力池中水面线略高于品字形布置的消力墩水面线。(4)消力墩数量的影响对不同数量的消力墩的流态和水力特性进行对比分析可见,在第一排布置高度合理的消力墩,可以有效地稳定水跃,缩短跃长。(5)有无消力墩水力特性对比将现行方案中的墩高减至4m作为实施体型,在各工况下将其与去掉底孔出口的叁个消力墩时的水力特性进行比较,可见此种消力墩布置体型各工况水跃位置合理,流态较好,消能率较高。2消力墩对折坡消力池水跃长度的影响通过研究C和F_(r1)之间的关系,引入参数σ_(jo)/F_(r1) ,并可知折坡消力池中水跃C与σ_(jo)/F_(r1)呈线性关系,无消力墩的折坡消力池中C的系数α_1、β_1与折坡坡度有关。通过回归分析得出了α_1、β_1与坡度θ的关系。同样,有消力墩时,引入系数α_2、β_2及相对墩距L_R′来研究消力墩位置对水跃长度的影响,α_2、β2与L_R′有关。由试验分析得出了不同坡度下C的系数α_2、β_2,并考虑折坡坡度的影响,经多元回归分析最终求得不同位置的消力墩及折坡坡度时α_、β_经验公式。(本文来源于《西北农林科技大学》期刊2010-05-01）
刘美茶,刘韩生[7]（2010）在《卡尔达拉水电站消力池与消力墩体形试验研究》一文中研究指出针对卡尔达拉水电站泄水孔在运行中由于消力池与消力墩体型设计不合理而出现的消力池内流态不良问题,对消力池与消力墩体型进行了不同方案的试验研究。通过在水工模型试验中改变折坡消力池坡度及消力墩的位置,对各试验组合结果进行对比分析,提出合理的折坡消力池体形及消力墩布置方案;并且从水流流态、流速、水跃特性、消能率等方面综合考虑,分析消力墩位置对折坡消力池消能的影响。(本文来源于《人民长江》期刊2010年07期）
张晓莉,焦娟[8]（2008）在《宽尾墩与消力墩在班多水电站的应用》一文中研究指出结合班多水电站整体水工模型试验,提出了利用宽尾墩能够收缩水流、抬高闸室内水面的特点,改善了泄洪闸堰面上出现的负压;针对下游河床冲刷偏深的问题,通过在混凝土护坦上设置消力墩,极大地减轻了下游冲刷。试验推荐的修改体型已经被工程采用。(本文来源于《西北水电》期刊2008年04期）
王建超[9]（2007）在《冲击式消力墩水力特性研究》一文中研究指出建国以来，我国修建了大量的水利工程。随着坝工技术的提高和我国水利水电建设事业的迅速发展，高水头、大流量的水利枢纽工程正在不断增加，而这些水利工程都必须有泄洪消能设施。传统的消能方式有底流消能、挑流消能、戽流消能、面流消能等。这些都是外消能工。挑流消能是高水头泄水建筑物最常用的一种消能方式。已有的挑流消能方式(掺气分流墩挑流消能除外)都是利用改变底板和边墙的几何形状来改变水流过流断面的形态，达到挑流的目地。冲击式挑流消能则是利用水流与墩子的冲击力，迫使水流反弹形成挑流，它比已有的各种挑流方式布置更灵活。至少，它可以为挑流消能增加一种新的选择型式。本论文主要目的就是研究一种新型的挑流消能方式一冲击式挑流消能。首先，本文对已有的各种冲击波简化公式进行了系统的分析，给出了各简化公式的适用条件；对侧墙有偏转倾斜情况下的冲击波进行理论研究，推导出计算侧墙有斜坡的冲击式挑流消能的计算公式，并对计算公式进行试验验证，结果吻合良好。在理论公式的基础上为了便于工程应用对几种常见偏转角、坡角在不同来流弗劳德数时的波角和水深比进行了计算；并给出了当坡角θ=30度、θ=40度、θ=45度、θ=50度、θ=60度、θ=70度、θ=80度、θ=90度时的Fr_1-α-β-h_2／h_1-Fr_2关系图。其次，对斜坡冲击波理论与实际水流现象存在一定差异的原因进行了理论分析，其原因是：①实际冲击波的波头都有一定厚度，所以实际的流动图形比计算简图要复杂，而只用质量守恒和动量守恒方程又无法确定波头厚度；②当h_2／h_1较大且波头有一定厚度时，水质点就有不可忽略的竖向分量，忽略这一因素也会带来一定误差；③当α较大、Fr_1较高、转向板长度有限时，波后水流的压强并不符合静水压强分布规律。再次，在侧墙有偏转时冲击波理论公式的基础上，对波高很小h_2≈h_1时，在忽略摩擦阻力和能量损失情况下，通过积分得出简化公式一，该公式适用于波高不陡的情况；简化公式二是在比能不变假定条件下对微冲击波进行泰勒级数展开，忽略高阶小量得出的。该公式形式简单，但由于忽略了高阶小量，波角的计算与未简化公式相比存在一定误差，但比较适合工程上应用。简化式二适用于一般的人工急流明渠。为了方便应用，对各种偏转角、坡角在不同来流弗劳德数时的波角和水深比进行计算，以方便查阅。(本文来源于《大连理工大学》期刊2007-06-10）
吴宇峰[10]（2004）在《消力墩对水跃跃长的影响》一文中研究指出介绍了利用改变消力池里消力墩的位置来讨论消力墩对水跃跃长的影响。得到的结论为:在相同条件下,消力池里前排消力墩对水跃长度的影响比后排消力墩对水跃长度的影响大。(本文来源于《四川水力发电》期刊2004年03期）
消力墩论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文介绍了一种利用水流对冲进行消能的新型消力墩,并对新式消力墩进行相关的水力计算,求得其消力池所需深度、长度以及消能效率。同时通过实验数据与传统形式的消力墩进行对比,发现这种新型消力墩确实能提高消能效率,并且能降低整个消力池的工程造价。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
消力墩论文参考文献
[1].张宇,刘晓平,苏天宇,罗鹏飞,叶玉康.低水头枢纽消力墩位置对消能效果的影响[J].水运工程.2016
[2].游克勤,周琦,刘星.采用水流对冲式消力墩的底流消能装置[J].黑龙江科技信息.2015
[3].曹长冲,李友平,程建.卡尔达拉水电站消力墩试验研究[J].甘肃水利水电技术.2015
[4].陈希,许光祥.低弗氏数下旋桨式消力墩的应用研究[J].人民长江.2014
[5].陈希.低弗氏数下旋浆式消力墩消能研究[D].重庆交通大学.2012
[6].刘美茶.卡尔达拉水电站折坡消力池消力墩试验研究[D].西北农林科技大学.2010
[7].刘美茶,刘韩生.卡尔达拉水电站消力池与消力墩体形试验研究[J].人民长江.2010
[8].张晓莉,焦娟.宽尾墩与消力墩在班多水电站的应用[J].西北水电.2008
[9].王建超.冲击式消力墩水力特性研究[D].大连理工大学.2007
[10].吴宇峰.消力墩对水跃跃长的影响[J].四川水力发电.2004