导读:本文包含了模拟体液腐蚀论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:生物材料,镁合金,热处理,腐蚀
模拟体液腐蚀论文文献综述
聂豫晋,戴建伟,章晓波[1]（2019）在《Mg-3Gd-1Zn合金在模拟体液中的腐蚀与磨损协同作用》一文中研究指出对Mg-3Gd-1Zn(质量分数,%)生物镁合金进行了不同温度的固溶处理,然后进行时效处理。采用失重法测试了合金的腐蚀性能;利用摩擦磨损试验机评价了合金在模拟体液(SBF)中的摩擦磨损行为,将腐蚀与磨损各自导致的质量损失定量分开,并与单一SBF条件下的腐蚀速率和干摩擦条件下的磨损率进行对比。结果表明:随着固溶温度的升高,共晶相逐渐减少,晶粒尺寸增大,合金的硬度逐渐增大,腐蚀速率先降低后有所升高。合金在SBF中的摩擦系数为干摩擦条件下的33%～55%,体积磨损率仅为干摩擦条件下的1.3%～1.5%。磨损明显加速腐蚀的发生,不同状态合金在伴有摩擦磨损的SBF中的腐蚀速率是单纯在SBF中浸泡腐蚀速率的11～19倍。在SBF中,摩擦磨损加速了合金的腐蚀,而SBF介质有效抑制了合金的磨损。(本文来源于《材料导报》期刊2019年18期）
封娜,王元有,严凯,费洪旗,宋奎[2]（2019）在《Zn含量对Mg-Zn合金在模拟体液中腐蚀行为的影响》一文中研究指出采用析氢实验、扫描电子显微镜和X射线衍射等研究经过固溶处理的纯Mg和镁锌合金模拟体液中的腐蚀行为。结果表明:几种镁锌合金的腐蚀速率远低于纯镁,镁锌合金的腐蚀速率随着Zn含量降低而降低。固溶处理降低了晶界数量和位错密度,减少了晶间腐蚀和点蚀的发生,随着第二相含量增加造成相界面增加,暴露在表面的相界面成为电偶腐蚀发生的位置,因此本研究中镁锌合金的腐蚀以电偶腐蚀以主。显微组织观察发现纯镁的表面腐蚀产物比较疏松,而Zn的加入使镁锌合金在模拟体液中的腐蚀产物变得平整致密,但随着Zn含量的提高,第二相的体积分数上升,腐蚀产物的裂纹增大,造成腐蚀速度上升。(本文来源于《化学研究与应用》期刊2019年07期）
张磊,闫志杰,耿桂宏[3]（2018）在《非晶/晶态MgZnCa复合材料在模拟体液中的腐蚀行为》一文中研究指出利用熔体旋淬和铜模喷铸法分别制备了Mg_(60+x)Zn_(35-x)Ca_5(x=0, 3, 6, 9)非晶态合金薄带、非晶态合金棒材、非晶/晶态合金棒材;分析了它们的物相组成、晶态的晶粒尺寸和分布情况,以及不同成分的Mg_(60+x)Zn_(35-x)Ca_5(x=0, 3, 6, 9)合金的玻璃形成能力(GFA);研究了完全非晶态的Mg_(60+x)Zn_(35-x)Ca_5(x=6, 9)棒材和非晶/晶态复合的Mg_(60+x)Zn_(35-x)Ca_5(x=0,3)棒材在模拟体液(SBF)中的腐蚀行为。结果表明,MgZnCa合金都具有玻璃形成能力;完全非晶态的MgZnCa合金的GFA和在模拟体液中的耐蚀性均比非晶/晶态复合的MgZnCa合金好;通过调控MgZnCa合金的成分,可以控制MgZnCa合金的降解速率。(本文来源于《铸造技术》期刊2018年11期）
张忠明,马莹,马艳艳,白力静,徐春杰[4]（2018）在《Mg-1Zn-1Mn合金微弧氧化膜在SBF模拟体液中的腐蚀行为》一文中研究指出采用微弧氧化工艺在Mg-1Zn-1Mn合金表面制备微弧氧化陶瓷膜。借助扫描电镜、激光扫描共聚焦显微镜、能谱分析仪和X射线衍射分析仪对氧化膜的微观结构和相组成进行表征,通过电化学方法和浸泡实验研究陶瓷膜在模拟体液中的耐腐蚀性。结果表明:微弧氧化5 min可在Mg-1Zn-1Mn合金表面形成光滑平整、厚度为10μm并与基体结合良好的陶瓷膜,其主要由Mg O和Mg2Si O4组成,为典型的多孔结构;微弧氧化陶瓷膜可使Mg-1Zn-1Mn合金产生钝化,显着提高合金在SBF溶液中的耐腐蚀性,腐蚀速率降低至0.026 mm/a,耐腐蚀性提高近10倍。陶瓷膜裂纹和腐蚀介质与陶瓷膜反应造成的破损使得腐蚀液渗入到合金与陶瓷膜界面,导致SBF溶液与合金接触发生反应,造成点蚀和丝状腐蚀。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2018年05期）
孙毅,张文鑫,许春香,张金山,韩少兵[5]（2017）在《铸造镁合金Mg-Zn-Y-Zr-Ca在模拟体液中的腐蚀行为》一文中研究指出采用光学显微镜和扫描电子显微镜研究了铸态Mg-3Zn-0.6Y-0.5Zr-0.3Ca(质量分数/%)合金的显微组织,采用失重法测试了合金在模拟体液中浸泡不同时间的生物腐蚀性能,并对合金的腐蚀行为进行分析。结果表明,Mg-3Zn-0.6Y-0.5Zr-0.3Ca合金中沿晶界连续分布的Mg3YZn6相对合金的腐蚀具有作为微阴极加速基体腐蚀或抑制腐蚀扩展的双重作用。Mg-3Zn-0.6Y-0.5Zr-0.3Ca合金的腐蚀过程分为3个阶段:晶界附近溶质原子贫化区形成几微米宽的腐蚀凹槽,在富Zr-贫Zr区形成大量腐蚀斑点,腐蚀凹槽和腐蚀斑点相互扩展破坏基体。(本文来源于《材料导报》期刊2017年24期）
王军,刘莹[6]（2016）在《316L不锈钢在模拟体液中的腐蚀行为》一文中研究指出目的研究316L不锈钢生物医用材料植入体内初期的表面行为。方法在模拟体液中,采用浸泡实验,表征了316L不锈钢浸泡不同时间的表面形貌、润湿性及耐腐蚀性。结果白光干涉测试结果表明,样品表面粗糙度随浸泡时间的延长而变大。浸泡1 d后,在样品表面出现大量无规则的腐蚀坑,腐蚀坑内出现金属的溶蚀。润湿性测试结果显示,随浸泡时间的延长,316L不锈钢的接触角减小,亲水性增强,表面能增加。电化学测试表明,浸泡1周后,316L不锈钢的自腐蚀电流为浸泡前的3倍多,腐蚀速度增大,耐腐蚀性变差。结论在模拟体液中,316L不锈钢表面存在局部腐蚀,材料的表面形貌、成分、润湿性及耐腐蚀性均发生改变。(本文来源于《表面技术》期刊2016年11期）
刘一驰,刘德宝,赵越,陈民芳[7]（2015）在《高Ca含量Mg-Ca合金在模拟体液中的腐蚀降解行为（英文）》一文中研究指出研究高Ca含量Mg-Ca合金作为骨修复材料在模拟体液中的腐蚀降解行为。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)对Mg-30%Ca(质量分数)合金的显微组织及相成分进行表征。将Mg-30%Ca合金在模拟体液中浸泡90 d后,观察和测试最终产物的微观形貌、成分以及细胞毒性。结果表明:Mg-30%Ca合金的主要相成分为α-Mg和Mg2Ca相,在浸泡过程中,Mg2Ca相作为阳极,而α-Mg相作为阴极;Mg-30%Ca合金在模拟体液中浸泡的最终腐蚀产物由少量的的黑色沉淀颗粒和白色悬浮颗粒组成,白色悬浮颗粒为Mg(OH)2,而黑色沉淀颗粒具有核壳结构;细胞毒性实验证明黑色沉淀颗粒无细胞毒性。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2015年10期）
张荣发,张勇强,张淑芳,郭世柏,刘洋[8]（2015）在《Mg-1.0Ca合金微弧氧化膜在模拟体液中的腐蚀降解行为》一文中研究指出在含植酸钠和碳酸钙的碱性溶液中,采用微弧氧化技术在Mg-1.0Ca合金表面制备钙磷盐涂层。采用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪分析氧化膜的表面形貌、成分和相组成;通过析氢试验、表面观察法以及浸泡腐蚀失重法分析比较镁钙合金氧化前后在模拟体液中的腐蚀降解行为。结果表明:微弧氧化能显着降低Mg-1.0Ca合金的腐蚀降解速率;浸泡后氧化试样表面钙含量明显增加,表明氧化膜具有很好的生物活性。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2015年05期）
梁成浩,贾理男,袁传军,黄乃宝[9]（2015）在《人工模拟体液中Ti,Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni形状记忆合金的缝隙腐蚀行为（英文）》一文中研究指出采用电化学方法研究了工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA在Ringer’s人工模拟体液中缝隙腐蚀行为。Ringer’s人工体液中恒电位400 m V的试验结果表明,工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA缝隙试样均发生缝隙腐蚀,随着介质温度的升高,缝隙腐蚀倾向加剧。在Ringer’s人工模拟体液中Ti-6Al-4V合金的腐蚀电位较正,反应电阻增大,阳极极化性能优于工业纯钛和Ti-Ni SMA,提高了抗缝隙腐蚀性能。在Ringer’s人工模拟体液中推导出工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA缝隙试样的缝隙腐蚀动力学方程为:iT,CPTi=0.028 e-2×10-4 t,iT,Ti-6Al-4V=0.0149 e-3×10-4 t,和iT,Ti-Ni SMA=0.4712 e-7×10-4 t表明缝隙腐蚀过程受缝隙表面氯化物盐膜的溶解控制。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2015年04期）
祁玉红,付巳超,高红,陈刚,陈旭[10]（2014）在《AZ31镁合金板在PBS模拟体液中的腐蚀行为和拉伸性能》一文中研究指出将AZ31镁合金板浸泡于磷酸盐缓冲液(PBS)模拟体液中,对其腐蚀行为和拉伸性能随浸泡时间的变化规律进行了研究。结果表明:AZ31镁合金板的弹性模量和断后伸长率与腐蚀速率的变化规律一致,均随浸泡时间的延长呈指数规律下降;浸泡28d后,弹性模量和断后伸长率分别下降了约10%和20%,抗拉强度的下降不足5%。(本文来源于《机械工程材料》期刊2014年10期）
模拟体液腐蚀论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用析氢实验、扫描电子显微镜和X射线衍射等研究经过固溶处理的纯Mg和镁锌合金模拟体液中的腐蚀行为。结果表明:几种镁锌合金的腐蚀速率远低于纯镁,镁锌合金的腐蚀速率随着Zn含量降低而降低。固溶处理降低了晶界数量和位错密度,减少了晶间腐蚀和点蚀的发生,随着第二相含量增加造成相界面增加,暴露在表面的相界面成为电偶腐蚀发生的位置,因此本研究中镁锌合金的腐蚀以电偶腐蚀以主。显微组织观察发现纯镁的表面腐蚀产物比较疏松,而Zn的加入使镁锌合金在模拟体液中的腐蚀产物变得平整致密,但随着Zn含量的提高,第二相的体积分数上升,腐蚀产物的裂纹增大,造成腐蚀速度上升。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
模拟体液腐蚀论文参考文献
[1].聂豫晋,戴建伟,章晓波.Mg-3Gd-1Zn合金在模拟体液中的腐蚀与磨损协同作用[J].材料导报.2019
[2].封娜,王元有,严凯,费洪旗,宋奎.Zn含量对Mg-Zn合金在模拟体液中腐蚀行为的影响[J].化学研究与应用.2019
[3].张磊,闫志杰,耿桂宏.非晶/晶态MgZnCa复合材料在模拟体液中的腐蚀行为[J].铸造技术.2018
[4].张忠明,马莹,马艳艳,白力静,徐春杰.Mg-1Zn-1Mn合金微弧氧化膜在SBF模拟体液中的腐蚀行为[J].材料热处理学报.2018
[5].孙毅,张文鑫,许春香,张金山,韩少兵.铸造镁合金Mg-Zn-Y-Zr-Ca在模拟体液中的腐蚀行为[J].材料导报.2017
[6].王军,刘莹.316L不锈钢在模拟体液中的腐蚀行为[J].表面技术.2016
[7].刘一驰,刘德宝,赵越,陈民芳.高Ca含量Mg-Ca合金在模拟体液中的腐蚀降解行为（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2015
[8].张荣发,张勇强,张淑芳,郭世柏,刘洋.Mg-1.0Ca合金微弧氧化膜在模拟体液中的腐蚀降解行为[J].中国有色金属学报.2015
[9].梁成浩,贾理男,袁传军,黄乃宝.人工模拟体液中Ti,Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni形状记忆合金的缝隙腐蚀行为（英文）[J].稀有金属材料与工程.2015
[10].祁玉红,付巳超,高红,陈刚,陈旭.AZ31镁合金板在PBS模拟体液中的腐蚀行为和拉伸性能[J].机械工程材料.2014