导读:本文包含了高镍球铁论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:高镍球铁同质电焊条,同质焊缝,焊接电流,预热温度
高镍球铁论文文献综述
徐锦锋,张文莉[1]（2019）在《高镍球铁同质电焊条焊缝组织形成规律》一文中研究指出针对铸铁在焊接过程中焊缝易产生白口、裂纹和淬硬组织等技术难题.采用自制高镍球铁同质电焊条,探索了高镍球铁同质焊缝组织形成规律及其与接头力学性能的相关性.结果表明,焊缝组织由分枝细小的柱状奥氏体枝晶+球状石墨+少量晶间碳化物组成.焊接电流的增大使焊缝中柱状晶变得粗壮,石墨球化率升高,晶间碳化物数量增多.当焊接电流一定时,随着预热温度的增大,石墨形态变差,碳化物数量增多,接头抗拉强度减小而硬度增大.采用大电流不预热焊接工艺可以获得综合性能优良的铸铁同质焊缝.(本文来源于《焊接学报》期刊2019年06期）
徐锦锋[2]（2018）在《高镍球铁同质电焊条焊缝组织形成规律》一文中研究指出针对铸铁在焊接过程中焊缝易产生白口、裂纹和淬硬组织等技术难题。本文采用高镍球铁同质电焊条进行焊接试验研究。重点探索了焊接工艺对高镍球铁同质电焊条焊缝组织及接头性能的影响规律。结果表明:高镍球铁同质焊缝微观组织由分枝细小的柱状奥氏体枝晶+球状石墨+少量晶间碳化物组成。在室温下,随着焊接电流的增大,焊缝中柱状晶形态趋于粗壮,石墨球化率升高,石墨形态变得更加圆整,晶间碳化物数量增多,接头强度和硬度与母材趋于一致。当焊接电流一定时,随着预热温度的增大,焊缝中石墨形态变差,碳化物析出量增多,接头抗拉强度减小而硬度增大。使用高镍球铁同质电焊条,采用大电流不预热焊接工艺可有效地控制焊接区微观组织和力学性能性能,获得机械加工性能优良的高质量铸铁同质焊缝。(本文来源于《2018中国铸造活动周论文集》期刊2018-11-15）
张文莉[3]（2018）在《高镍球铁焊条的焊接性能》一文中研究指出铸铁的焊接性较差,其焊接效果受焊接材料影响较大。现用铸铁焊条或因焊缝金属抗裂性差、颜色发亮如镍基冷焊焊材,或因能耗大、成本高如热态焊铸铁同质焊材,均无法满足高性能铸铁件的焊接(补)要求。本文依据镍元素在焊接冶金过程中既促进石墨化又扩大奥氏体相区的作用原理,设计制造了高镍球铁芯铸铁同质电焊条。研究了Ni含量对焊芯组织的影响,采用正交试验法探索了药皮组分对熔渣物化性能的影响规律,优化了高镍球铁电焊条药皮组分,研究了焊接工艺对高镍球铁同质电焊条焊缝组织及接头性能的影响规律。研究结果表明:本试验采用的CaO-CaF2-SiO2型碱性药皮渣系具有合金元素过渡系数大且工艺性能好的优点。其中,萤石及大理石对熔渣熔点具有显着的影响,随着萤石和大理石含量的增加,熔渣熔点降低;熔渣碱度随着75#硅铁含量的增大而降低,而随着大理石含量的增加而增大;熔渣表面张力主要取决于75#硅铁和大理石含量,随着75#硅铁和大理石含量的增大,熔渣表面张力趋于增大。以熔渣性能为指标,通过正交试验确定的最优药皮配方为:大理石25%、萤石18%、碳酸钡28%、75#硅铁8%、泥石墨6%、鳞石墨11%、85#锰铁1.6%、铝粉1.6%、球化剂0.8%。自行研制的高镍球铁同质电焊条稳弧性好且无药皮发红现象产生,飞溅率仅为4.9%～8.1%,脱渣率高达98%,焊缝成形性好,具有良好的焊接工艺性能。当铸铁焊芯中Ni含量从30%增大到35%时,其有益效果是,一方面,焊缝金属石墨球化率升高,石墨析出量增大,石墨球数量增多且分布均匀,晶间碳化物数量减少,熔合区宽度减小;另一方面,接头硬度降低,与母材一致性好,抗拉强度升高,接头平均抗拉强度达387MPa。采用WNi=35%的高镍球铁焊芯压涂最优药皮涂料制备的高镍球铁电焊条,焊接电流选用I=200A,在室温下施焊所形成的焊接区焊缝石墨球化率高达88.3%,石墨析出数量为8.7%,石墨球分布均匀,数量为124个/mm2。焊缝微观组织由奥氏体和少量晶间碳化物及石墨球组成,熔合区组织与焊缝组织保持一致。焊接接头抗拉强度达421MPa,硬度在HB189～HB236范围,具有良好的加工性能。用高镍球铁同质电焊条,在冷焊条件下,获得的同质焊缝基体组织由细小的奥氏体枝晶+石墨球+少量晶间碳化物组成。随着焊接电流的增加,焊缝中石墨球化率升高,焊缝性能与母材趋于一致。在焊接电流一定的情况下,随着预热温度的升高,焊缝中石墨球化率显着降低,畸变石墨数量和碳化物数量增多,接头抗拉强度降低而硬度升高。因此,采用大电流不预热焊接工艺,可以获得综合性能优良的高镍球铁同质焊缝。(本文来源于《西安理工大学》期刊2018-06-30）
纪汉成,葛修亚[4]（2018）在《厚大高镍球铁涡轮壳铸造工艺改进》一文中研究指出厚大高镍涡轮壳铸件原采用呋喃树脂砂生产,工艺出品率低至45%,生产成本较高。为此进行工艺改进,改用水平迭箱垂直浇注、覆膜砂壳型背丸的工艺方式,出气口上下平面采用多块冷铁激冷,采用直浇道与冒口一体的顶侧边浇注补缩系统及浇口杯过滤浇注工艺,补缩效率高,补缩压力大,铸件工艺出品率达75%,降低了生产成本,取得很好的经济效益。(本文来源于《铸造设备与工艺》期刊2018年03期）
许爱云,徐锦锋,翟秋亚,赵新武,白春瑞[5]（2016）在《高镍球铁奥氏体枝晶金相显示方法研究》一文中研究指出高镍球铁在高端铸件如汽车发动机排气歧管、涡轮壳和核电用空压机壳体等铸件上的应用日趋广泛。为了深入研究高镍球铁的凝固特征及组织形成规律,根据着色腐蚀法原理,探索了适合高镍球铁高温凝固组织常温金相显示的着色腐蚀方法及特点,优化了腐蚀剂配方和腐蚀工艺,为高性能高镍球铁铸件研发和内在质量控制提供了良好的研究和分析手段。(本文来源于《第十叁届全国铸造年会暨2016中国铸造活动周论文集》期刊2016-10-29）
徐锦锋,许爱云,赵新武,白春瑞[6]（2016）在《D-5s高镍球铁的凝固特性》一文中研究指出将液淬实验法和着色腐蚀技术相结合,研究了D-5s高镍球铁的凝固特性和组织形成规律。在实际生产条件内,高镍球铁具有亚共晶合金凝固特征,奥氏体为领先形核相,以树枝晶方式生长。奥氏体在生长过程中固/液界面前沿富碳,促使石墨相在液体中独立形核,沿<1000>晶向自由生长,继而与奥氏体按离异生长方式成长为球状石墨,并与初生奥氏体枝晶长为一体,形成"树枝晶+石墨球"枝状混合晶体。形状各异的枝状晶体成簇生长,构成球铁凝固骨架,残余液体分布其间,最后凝固形成晶簇间形态不规则的碳化物。(本文来源于《第十叁届全国铸造年会暨2016中国铸造活动周论文集》期刊2016-10-29）
魏兵[7]（2016）在《冷却速率对高镍球铁组织与性能的影响》一文中研究指出高镍球铁以其优良的耐热、耐疲劳和抗氧化性能在汽车排气歧管、涡轮增压器壳体等耐热部件得以广泛应用。随着汽车发动机技术的快速发展,对高镍球铁的耐热性能提出了更高的要求,而凝固过程是决定高镍球铁铸件内在成型质量及综合性能的重要因素,这就需要对其凝固过程有一个更深层次的了解和认识,从而实现对其凝固组织及合金性能的主动控制。作为制约金属凝固过程的本征物理参量,冷却速率对高镍球铁的凝固组织具有显着的影响。本文采用数值模拟方法理论计算了模数分别为0.375cm、0.6cm、0.75cm、1.5cm的高镍球铁圆柱形试棒的冷却速率,借助着色腐蚀方法清晰地显示了高镍球铁的凝固组织形貌,定量分析了凝固组织中的球状石墨、奥氏体枝晶和晶间碳化物的析出数量及形态参量等,并测试了合金的硬度、抗拉强度和冲击功等力学性能,建立了冷却速率与微观组织和力学性能之间的相关规律。研究结果表明:高镍球铁的凝固组织以形态发达的奥氏体树枝晶为特征,其间分布着球状石墨及少量碳化物。奥氏体枝晶大致分为两种类型-初生奥氏体枝晶和奥氏体晕圈枝晶。初生枝晶形态细而长,逆热流方向成簇生长,具有明显的方向性;晕圈枝晶是从先行析出石墨球晕圈上长出的树枝晶,形态较粗大,排列位向没有明显的方向性。共晶中后期析出的石墨球主要位于枝晶臂。少量碳化物主要分布于晶簇间隙的最后凝固区域,被奥氏体分割成孤岛状区域,其中碳化物形态以不甚规则的条块状为特征。当试件模数从0.375cm增大到1.5cm,合金的冷却速率从1.58℃/s降低至0.89℃/s,共晶结晶阶段凝固断面的温度梯度减小,冷却曲线上的共晶平台减小。随着合金冷却速率的增大,高镍球铁的凝固组织显着细化,石墨球数量从93个/mm2增加到167个/mm2,球径从51μm减小到29μm;枝晶形态参数减小,形态趋于发达,枝晶主杆直径从43μm减小到28μm、二次枝晶臂直径由47μm减小到17μm,二次枝晶臂间距从38μm减小到16μm;同时,碳化物长度从109μm减小到90μm,碳化物体积分数从6.5%减少到4.0%。合金的力学性能随着冷却速率的增大呈上升趋势,抗拉强度从340MPa提高到355MPa,冲击功从12J下降到11J,硬度从143HBS提升至155HBS。(本文来源于《西安理工大学》期刊2016-06-30）
许爱云[8]（2015）在《高镍球铁凝固特性及组织形成规律研究》一文中研究指出高镍球铁具有优异的抗氧化性、耐蚀性、耐高温疲劳性能以及较好的铸造性能,是制造高性能汽车排气歧管和涡轮增压壳体的首选材料。但高镍铁液在凝固过程中或因冷却速率小,或因杂质元素的干扰,往往导致球化率较低,产生碎块状石墨和晶界碳化物等,弱化球铁的高温性能。由于缺乏基本理论及数据支撑,生产中的盲目性和或然性较大。本文应用着色腐蚀技术再现高镍球铁的凝固组织,并结合液淬法研究高镍球铁的凝固过程及组织形成规律,进而探索冷却速率对高镍球铁组织与性能的影响规律,以期为拓宽高镍球铁的工程应用提供理论支持。研究结果表明:采用焦亚硫酸盐试剂在温度为24～26℃的条件下,腐蚀时间为45～50s时,可清晰地显示出高镍球铁的高温凝固组织。在非平衡凝固条件下,高镍球铁凝固时首先析出奥氏体枝晶,随之发生石墨与奥氏体的共晶转变。高镍球铁凝固组织由奥氏体枝晶+球墨/奥氏体共晶团+晶间合金碳化物组成。高镍球铁凝固方式有内生糊状凝固和海绵-糊状凝固两种方式,相应地枝晶形态有晕圈枝晶和激冷枝晶。沿枝晶边界分布于最后凝固区的合金碳化物有块状、枝晶状、条状的富铬钼碳化物及细小多角形的富钛钒碳化物,同时还存在金属间化合物FeNi3及以(NiFe)3Si为基的复杂固溶体与碳化物紧密连接。在高镍球铁中,镍、锰为负偏析元素,而硅、铬、钼为正偏析元素,其中硅、锰元素的偏析行为与普通球铁呈现出相反趋势。冷却速率对高镍球铁凝固组织与力学性能有显着的影响。随着冷却速率的减小,一方面,枝晶数量减少且生长缓慢,枝晶形态变得粗大,趋于不发达;另一方面,最后凝固区扩大,易形成显微缩松,且碳化物含量呈略微上升趋势。同时石墨球数量减少,球径增大且圆整度及球化率降低,出现碎块状石墨及开花状石墨,从而导致合金综合力学性能降低。(本文来源于《西安理工大学》期刊2015-06-30）
王志斌,徐锦锋,翟秋亚,高军,朱铭[9]（2015）在《热处理工艺对D-5S高镍球铁组织及力学性能的影响》一文中研究指出本文利用正交试验方法研究了热处理工艺对D-5S高镍奥氏体球墨铸铁中碳化物数量和形态以及合金性能的影响规律。结果表明:加热速度越低,保温温度越高,冷却速率越快时,合金碳化物数量越少。采用合理的热处理工艺,可以大幅度提高高镍球铁的力学性能。推荐的热处理工艺参数为:加热速度100℃/h,加热温度975℃,保温时间3h,尔后出炉空冷。热处理态合金组织由奥氏体枝晶、球状石墨和弥散于晶间的二次碳化物组成,碳化物体积分数小于2.20%。合金硬度154~160HBS,抗拉强度546~550MPa,伸长率24~28%。(本文来源于《绿色铸造与持续发展——2015(第25届)重庆市铸造年会论文集》期刊2015-05-25）
王志斌,徐锦锋,翟秋亚,高军,朱铭[10]（2013）在《热处理工艺对D-5S高镍球铁组织及力学性能的影响》一文中研究指出本文利用正交试验方法,研究了热处理工艺对D-5S高镍奥氏体球墨铸铁中碳化物含量和形态以及合金性能的影响。结果表明:加热速度越低,保温温度越高,冷却方式为空冷时,碳化物体积分数越小。采用合理的热处理工艺,可以显着地提高高镍球铁的力学性能。在本试验条件下,最有利于提高和改善高镍球铁高温热疲劳性能的最佳热处理制度为:加热速度100℃/h,加热温度975℃,保温时间3h空冷。合金组织由奥氏体枝晶、球状石墨与弥散于晶间的二次碳化物组成,碳化物体积分数约2.20%。球铁硬度HBS为157,抗拉强度548MPa,伸长率26%,分别较铸态提高了18%、7.87%和66.1%。(本文来源于《2013中国铸造活动周论文集》期刊2013-11-02）
高镍球铁论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对铸铁在焊接过程中焊缝易产生白口、裂纹和淬硬组织等技术难题。本文采用高镍球铁同质电焊条进行焊接试验研究。重点探索了焊接工艺对高镍球铁同质电焊条焊缝组织及接头性能的影响规律。结果表明:高镍球铁同质焊缝微观组织由分枝细小的柱状奥氏体枝晶+球状石墨+少量晶间碳化物组成。在室温下,随着焊接电流的增大,焊缝中柱状晶形态趋于粗壮,石墨球化率升高,石墨形态变得更加圆整,晶间碳化物数量增多,接头强度和硬度与母材趋于一致。当焊接电流一定时,随着预热温度的增大,焊缝中石墨形态变差,碳化物析出量增多,接头抗拉强度减小而硬度增大。使用高镍球铁同质电焊条,采用大电流不预热焊接工艺可有效地控制焊接区微观组织和力学性能性能,获得机械加工性能优良的高质量铸铁同质焊缝。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高镍球铁论文参考文献
[1].徐锦锋,张文莉.高镍球铁同质电焊条焊缝组织形成规律[J].焊接学报.2019
[2].徐锦锋.高镍球铁同质电焊条焊缝组织形成规律[C].2018中国铸造活动周论文集.2018
[3].张文莉.高镍球铁焊条的焊接性能[D].西安理工大学.2018
[4].纪汉成,葛修亚.厚大高镍球铁涡轮壳铸造工艺改进[J].铸造设备与工艺.2018
[5].许爱云,徐锦锋,翟秋亚,赵新武,白春瑞.高镍球铁奥氏体枝晶金相显示方法研究[C].第十叁届全国铸造年会暨2016中国铸造活动周论文集.2016
[6].徐锦锋,许爱云,赵新武,白春瑞.D-5s高镍球铁的凝固特性[C].第十叁届全国铸造年会暨2016中国铸造活动周论文集.2016
[7].魏兵.冷却速率对高镍球铁组织与性能的影响[D].西安理工大学.2016
[8].许爱云.高镍球铁凝固特性及组织形成规律研究[D].西安理工大学.2015
[9].王志斌,徐锦锋,翟秋亚,高军,朱铭.热处理工艺对D-5S高镍球铁组织及力学性能的影响[C].绿色铸造与持续发展——2015(第25届)重庆市铸造年会论文集.2015
[10].王志斌,徐锦锋,翟秋亚,高军,朱铭.热处理工艺对D-5S高镍球铁组织及力学性能的影响[C].2013中国铸造活动周论文集.2013