导读:本文包含了高温压缩变形行为论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:TC4钛合金,高温压缩,变形行为,组织演变
高温压缩变形行为论文文献综述
刘昆,黄海广,秦铁昌,李志敏,余堃[1]（2019）在《TC4钛合金高温压缩变形行为与组织演变》一文中研究指出利用Gleeble-3500热/力模拟试验机进行不同变形参数(变形温度和应变速率)下的高温热模拟单向压缩试验,对得到的真应力-真应变曲线进行分析,研究了不同变形工艺参数对TC4钛合金单向压缩时真流动应力及其压缩组织的影响。通过对变形后试样的金相组织观察,研究了材料在高温变形过程中的动态再结晶和回复过程。结果表明,流变应力随着应变的增加而迅速增大至最大值,随后开始缓慢降低,最后趋于稳定。随着变形温度升高,晶界破碎化程度逐渐增大,条状组织减少,组织中的次生α相含量逐渐增加。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年09期）
何坤,傅定发,高文理[2]（2019）在《5083铝合金的高温压缩变形行为》一文中研究指出在Gleeble-3500热模拟实验机上采用高温压缩实验研究了5083铝合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10 s~(-1)、真应变为0～0.9条件下的热变形行为。对高温压缩实验结果进行分析,修正了实验中由于摩擦和变形热效应引起的流变应力误差,得到5083铝合金修正后的真应力-真应变曲线。结果表明:在高温压缩实验过程中,摩擦和变形热效应产生的温升影响不能忽略,摩擦和温升引起应力变化的最大值分别为31.78、33.66 MPa;5083铝合金修正后的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率提高而增大;应力峰值出现后,应力逐渐下降,且呈稳定的流变特性。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年18期）
房芳,李继文,魏世忠,王喜然,易旭阳[3]（2019）在《烧结态W-80Cu合金高温压缩变形行为及本构关系》一文中研究指出采用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了烧结态W-80Cu合金的热变形行为,分析了热变形参数对合金流变应力的影响。研究结果表明:稳态流变应力与应变率呈正相关,与变形温度呈负相关。经热压缩试验后,材料孔隙度减少,两相界面结合紧密,相对致密度得以提高。利用Zene-Hollomon参数的双曲正弦模型,建立了烧结态W-80Cu合金热变形本构方程■。该方程预测值与试验观测值重合度好,能较好地描述烧结态W-80Cu合金高温热压缩下的致密化行为。(本文来源于《河南科技大学学报(自然科学版)》期刊2019年06期）
朱鸿昌,罗军明,朱知寿[4]（2019）在《TB17钛合金高温压缩变形行为》一文中研究指出通过Gleeble 3800热模拟试验机对TB17钛合金在变形温度860～980℃、应变速率为0.001～1 s~(-1)、最大变形量为70%下高温变形行为进行研究。通过材料参数与真应变之间的关系,利用Arrhenious本构方程关系式和Z参数建立流变应力和变形温度、应变速率和真应变叁者之间的本构关系,并对组织进行分析。结果表明:TB17钛合金在应变速率为0.001～0.01 s~(-1)、变形温度为890～980℃下更容易发生连续动态再结晶,而在应变速率为0.1～1 s~(-1)下主要发生不连续动态再结晶;误差分析结果显示计算值与实测值平均相对误差为6%,说明建立的本构关系模型具有较高的准确度。(本文来源于《航空材料学报》期刊2019年03期）
张申申,苏晓磊,赵张龙,简晓燕,张静[5]（2019）在《粗晶Ti60合金的高温压缩热变形行为》一文中研究指出通过热模拟试验机Gleeble-3500,在变形温度960～1080℃、应变速率0. 001～10 s(-1)、变形程度为50%的条件下对粗晶Ti60合金进行了热压缩试验研究。研究发现Ti60合金在粗晶状态下的流变应力随着变形温度的升高以及变形速率的降低而降低,基于应力-应变数据建立的Arrhenius双曲正弦函数能够很好地描述粗晶Ti60合金的本构关系,可用于合金的开坯变形应力预测。根据热加工图确定了粗晶Ti60合金的变形稳定区和失稳区,结合微观组织观察发现稳定区内发生了典型的动态再结晶现象,为粗晶Ti60合金的开坯变形参数选择提供了依据。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年02期）
陶国强,祁广源,曲寿江,沈军[6]（2018）在《多向等温锻造Ti-44Al-4Nb-1.5Cr-0.5Mo-0.1B-0.1Y合金高温压缩变形行为研究》一文中研究指出采用扫描电子显微镜(SEM)/电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等技术,研究经二步等温锻造得到的Ti-44Al-4Nb-1.5Cr-0.5Mo-0.1B-0.1Y(原子分数)合金单向高温压缩变形行为,揭示该合金变形过程中的组织演变及其变形机理。研究结果表明,该合金中的α2相在等温锻造及随后的单向高温压缩过程中大部分转变为B2相和γ相;高温变形过程中γ相主要细化机理为动态再结晶,而B2相则为动态回复;孪生及其交互作用是重要的变形机理,孪晶界促进了非连续动态再结晶,从而有助于细化晶粒。(本文来源于《钛工业进展》期刊2018年03期）
徐彦强[7]（2017）在《Ti-B20高强β钛合金压缩性能及高温变形行为研究》一文中研究指出高强β钛合金具有优异的深淬透性、冷热成型性能好、易热处理及抗腐蚀性能优异等特点,已成为航空航天领域重要的结构材料;且由于其比强度高等优点,使其在装甲防护领域也成为重要的潜能材料。随着航空航天事业的飞速发展,各国对高强β钛合金展开了深入的开发与研究。本文以一种新型亚稳β钛合金Ti-B20合金为研究对象,其名义成分为Ti-3.5Al-5Mo-4V-2Cr-1Fe-2Zr-2Sn。研究了热处理对锻态合金显微组织及压缩性能的影响,对合金的高温变形行为进行了研究,并根据高温压缩试验结果轧制了合金板材,并对板材的显微组织及力学性能进行研究。对锻态Ti-B20合金在(α+β)双相区及β单相区进行固溶处理(ST),固溶处理后合金塑性显着提升,但强度降低。随后对固溶处理后的合金分别进行单级时效与双级时效,发现合金在870℃/0.5h+550℃/8h热处理条件下具有良好的强度与塑性匹配,压缩断裂强度为1854.3MPa,压缩应变为25.7%。研究了不同组织状态Ti-B20合金的合金动态压缩性能,经过不同热处理条件得到的合金组织依次为:790℃/0.5h等轴组织E1,870℃/0.5h等轴组织E2,790℃/0.5h+550℃/8h双态组织B1,790℃/0.5h+350℃/4h+550℃/8h双态组织B2,870℃/0.5h+550℃/8h层片组织L1,870℃/0.5h+350℃/4h+550℃/8h层片组织L2,根据平均动态流变应力,几种组织的动态压缩性能由低到高依次为:等轴组织<双态组织<层片组织;根据动态应变或冲击吸收功,几种组织的动态压缩性能由低到高依次为:等轴β组织E2<双态组织<层片组织<等轴α组织E1。综合比较分析,层片组织L2的动态压缩性能最好,其冲击吸收功285.82MJ·m-3,动态应变为0.14,平均动态流变应力为2195MPa。利用Gleeble 1500热模拟试验机对Ti-B20合金的高温变形行为进行研究,合金的流变应力随着变形温度的降低及应变速率的增大而增大。合金在低温(750-830℃)状态下的回复机制主要为动态回复,在高温(830-910℃)状态下的回复机制主要为连续动态再结晶。随着变形温度的升高以及应变速率的减小,合金的动态再结晶程度增加,再结晶体积分数和尺寸都增加。Ti-B20合金的平均热激活能为Q=298.61KJ/mol,Ti-B20合金的热变形本构方程为:(?)=e~(28.36)[sinh(0.007526б)]~（2.78）exp(-298610/RT)。绘制了合金在ε=0.4,ε=0.5及ε=0.6的热加工图。根据热加工图得出锻态Ti-B20合金合适的热加工范围为:变形温度在790℃-810℃和860℃-910℃之间,应变速率为0.01s~(-1)。根据热加工图的结果,对锻态Ti-B20合金分别在(α+β)双相区以及β单相区进行板材的轧制,在(α+β)双相区轧制后的板材强度及塑性均优于β单相区轧制,其抗拉强度为1103MPa,延伸率为7%。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2017-06-01）
安迪,闫亮明,石阁,刘玉浩,李伟健[8]（2016）在《Mg-Zn-Zr-Y-Nd合金高温压缩变形行为及流变应力ANN模型》一文中研究指出在温度523 K~723 K和应变速率0.001 s-1~1 s-1范围内,对均匀化态的Mg-5.9Zn-1.6Zr-0.9Y-1.6Nd合金进行等温恒应变速率压缩试验,并获得了应力-应变曲线。研究了变形工艺参数对该合金流变应力的影响规律,建立了流变应力的反向传播(BP)神经网络预测(ANN)模型。结果表明,Mg-5.9Zn-1.6Zr-0.9Y-1.6Nd合金在变形过程中真应力随变形温度的升高而降低,随应变速率升高而升高。神经网络模型能精确地预测热压缩过程中的流变应力,通过预测模型可以获得样本数据值范围内的非样本数据变形条件下的流变应力值,其预测结果充分反映了该合金在高温变形特征,平均误差为1.2%。(本文来源于《轻合金加工技术》期刊2016年10期）
苏鑫鑫,权高峰[9]（2016）在《KBM10镁合金高温压缩变形行为》一文中研究指出研究了铸态KBM10镁合金在温度573~673K,应变速率5×10~(-4)~5×10~(-2)s~(-1)内高温压缩变形过程中的微观组织演变,分析了变形温度和应变速率对该合金动态再结晶行为的影响,分析了温度、应变速率与流变应力的关系。结果表明:KBM10镁合金高温压缩塑性变形的主要软化机制为动态再结晶,温度和应变速率二者均是影响再结晶形核和长大的主要因素。在本实验条件下,KBM10镁合金的变形本构方程可拟合为双曲正弦函数ε=-A[sinh(ασ)]~nexp(-Q/RT),其中应力指数n为4.717,激活能为149.8 kJ/mol.(本文来源于《热加工工艺》期刊2016年12期）
王一丁,郑开宏,黎小辉[10]（2016）在《SiCp/AM60B镁基复合材料的高温压缩变形行为》一文中研究指出利用Gleeble-1500热模拟试验机,在温度为360~450℃、应变速率为0.001~1s-1变形条件下,对SiCp/AM60B镁基复合材料的热压缩变形行为进行了研究.结果表明,SiCp/AM60B镁基复合材料流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高,且随着应变的增加,流变应力很快达到峰值,然后逐渐降低并趋于稳定.为评价SiCp/AM60B镁基复合材料在热加工变形过程中的流变应力,结合Arrhenius方程且引入Zener-Hollomon参数,对流变应力做出相应的修正,根据修正后的流变应力再做出相应的修正,根据修正后的应力值创建SiCp/AM60B镁基复合材料流变应力高温变形本构方程模型.(本文来源于《材料研究与应用》期刊2016年01期）
高温压缩变形行为论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在Gleeble-3500热模拟实验机上采用高温压缩实验研究了5083铝合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10 s~(-1)、真应变为0～0.9条件下的热变形行为。对高温压缩实验结果进行分析,修正了实验中由于摩擦和变形热效应引起的流变应力误差,得到5083铝合金修正后的真应力-真应变曲线。结果表明:在高温压缩实验过程中,摩擦和变形热效应产生的温升影响不能忽略,摩擦和温升引起应力变化的最大值分别为31.78、33.66 MPa;5083铝合金修正后的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率提高而增大;应力峰值出现后,应力逐渐下降,且呈稳定的流变特性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高温压缩变形行为论文参考文献
[1].刘昆,黄海广,秦铁昌,李志敏,余堃.TC4钛合金高温压缩变形行为与组织演变[J].特种铸造及有色合金.2019
[2].何坤,傅定发,高文理.5083铝合金的高温压缩变形行为[J].热加工工艺.2019
[3].房芳,李继文,魏世忠,王喜然,易旭阳.烧结态W-80Cu合金高温压缩变形行为及本构关系[J].河南科技大学学报(自然科学版).2019
[4].朱鸿昌,罗军明,朱知寿.TB17钛合金高温压缩变形行为[J].航空材料学报.2019
[5].张申申,苏晓磊,赵张龙,简晓燕,张静.粗晶Ti60合金的高温压缩热变形行为[J].金属热处理.2019
[6].陶国强,祁广源,曲寿江,沈军.多向等温锻造Ti-44Al-4Nb-1.5Cr-0.5Mo-0.1B-0.1Y合金高温压缩变形行为研究[J].钛工业进展.2018
[7].徐彦强.Ti-B20高强β钛合金压缩性能及高温变形行为研究[D].哈尔滨工业大学.2017
[8].安迪,闫亮明,石阁,刘玉浩,李伟健.Mg-Zn-Zr-Y-Nd合金高温压缩变形行为及流变应力ANN模型[J].轻合金加工技术.2016
[9].苏鑫鑫,权高峰.KBM10镁合金高温压缩变形行为[J].热加工工艺.2016
[10].王一丁,郑开宏,黎小辉.SiCp/AM60B镁基复合材料的高温压缩变形行为[J].材料研究与应用.2016