导读:本文包含了螺线管型爆磁压缩发生器论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:跳匝,磁通压缩发生器,磁通损失,跳匝比
螺线管型爆磁压缩发生器论文文献综述
周治伟,樊祥[1]（2011）在《对不同结构螺线管型爆磁压缩发生器跳匝问题的分析及跳匝比的计算(英文)》一文中研究指出电枢与定子线圈轴线的偏差会导致膨胀电枢与线圈的接触点出现跳变,从而造成磁通损失;这也是影响爆磁压缩发生器输出性能的重要因素。根据发生器的结构以及电枢与线圈的轴向偏心率,推导出了确断发生器是否发生跳匝的函数表达式。根据这个表达式,可以很方便地在Matlab计算平台上确定任意线圈结构的发生器的跳匝情形,并可以精确计算发生跳匝的比例,从而指导螺旋形爆磁压缩发生器线圈和电枢的设计和安装。(本文来源于《强激光与粒子束》期刊2011年05期）
王俞卫,陈冬群,张建德,曹胜光,李小林[2]（2011）在《螺线管型爆磁压缩发生器快速计算模型》一文中研究指出根据等效电路模型,建立了单级螺线管型爆磁压缩发生器运行期间的电路方程,得到了回路电流表达式。采用0维电路模型计算电路参数,得到了电感和电阻计算公式。根据等效电路方程和电路参数计算公式,编写了一套计算编码,计算发生器充电过程和运行过程中发生器电路参数、内部电压、输出电流和能量、导线电导率和温度等参数的变化。与实验数据对比表明,该计算模型能准确预测单级螺线管型爆磁压缩发生器性能,对发生器的设计具有实际意义。(本文来源于《强激光与粒子束》期刊2011年01期）
李小林,陈冬群,李达,曹胜光,王俞卫[3]（2010）在《MA量级小型螺线管爆磁压缩发生器》一文中研究指出通过等效电路方法计算了MA量级小型螺线管爆磁压缩发生器(HEMCG)各参数,得到发生器的损耗主要来自非欧姆损耗。设计的HEMCG整体外径约140 mm,长度小于550 mm,初始电感128.7μH。实验表明,在初始电流3.6 kA条件下,在100 nH负载上输出前沿75.2μs、峰值1.87 MA的电流脉冲,电流放大约519.4倍,能量放大约209.5倍,炸药化学能到电磁能的转换效率为6%。两发HEMCG分别经原边电感约440 nH、副边电感约4μH、耦合系数约0.85的电缆变压器调制,在4μH负载上得到了上升时间约80μs、峰值72 kA的脉冲电流,变压器能量传输效率约为26.8%。(本文来源于《强激光与粒子束》期刊2010年10期）
李小林[4]（2009）在《高增益螺线管型爆磁压缩发生器研究》一文中研究指出螺线管型爆磁压缩发生器(HEMCG)具有较大的初始电感、能量放大倍数比其它类型的EMCG大、且体积小、结构紧凑、带负载能力强等特点。单级HEMCG输出脉冲时间长、幅值高,通常用来产生强磁场,广泛应用于高能量密度物理实验研究。本文从理论和实验两个方面对单级HEMCG的输出特性进行了研究,该研究填补了教研室在MA量级HEMCG研究的空白;并对其脉冲调制技术进行了初步研究,以探索由长脉冲陡化得到短脉冲的新途径,这些工作为今后的进一步研究打下了良好的基础。在理论上,主要分析计算了装置运行过程中的各种损耗,包括临近效应、趋肤效应、温度效应等欧姆损耗和跳匝、高压击穿和磁扩散等非欧姆损耗。计算中将非欧姆损耗等效为欧姆损耗,在电路中以等效电阻表示。对装置电感、电流、电阻率和温度等参数进行了计算,结果与实验基本相符,可以起到指导设计制作、预测实验效果的作用。通过数值计算优化装置结构参数,设计了一种直接馈电长脉冲HEMCG-80,其总长度525 mm,外径140 mm;定子线圈用导电截面1.5 mm2的绝缘铜导线绕制而成,长450 mm,内直径80 mm;电枢采用工业纯铝管材,长515 mm,内直径34 mm,壁厚4 mm。实验上, HEMCG-80初始电流为3.6 kA,初始电感128.7μH,填装8701炸药560 g时,在100 nH负载上得到上升时间75.2μs、峰值1.87 MA的脉冲电流;初始输入能量为0.834 kJ,磁通0.463 Wb,负载能量174.8 kJ,负载上最终磁通为0.187 Wb,对应的磁通压缩系数为40.4%;8701炸药能量密度为5.17 MJ/kg,则化学能转化为电磁能的效率为6%;HEMCG-80能量放大约209.6倍,电流放大约519.4倍,发生器活力值为12.65。另外对HEMCG-80长脉冲调制的脉冲变压器+电爆炸丝方案和脉冲变压器+炸药切断开关+电爆炸丝方案进行了理论分析及电路模拟比较,由电爆炸丝消耗的能量和负载上得到的电功率说明后一种方案更具优势。并对基于后一种方案的脉冲变压器和切断开关进行了初步的实验研究。脉冲变压器的作用是升压,将尽可能多的能量耦合到不同的负载,这就要求变压器有比较好的绝缘和高的耦合系数,特别是用于调制EMCG输出的脉冲变压器还要求原边电感尽可能低以利于发生器更好的工作。设计制作的同轴电缆脉冲变压器原边电感440 nH,副边电感约4μH,耦合系数为0.84。与HEMCG-80联合实验在4μH负载上得到上升时间75μs、峰值72 kA的电流脉冲,变压器能量传输效率为26.8%。设计、加工了两种作用时间在μs级的炸药切断开关,分别是导爆索切断开关和平板炸药切断开关。并用电容器作为电源对炸药切断开关放电进行了初步的实验研究,实验表明成功切断上升时间50μs、幅值24~31 kA的电流脉冲,在4μH负载上得到上升沿十几μs、幅值十几kA的脉冲。开关切断时间1~3μs,切断电阻1~2 ?。HEMCG-80带100 nH负载实验与理论计算结果基本相符,误差在可接受的范围内,进一步验证了理论分析的正确性。其与电缆脉冲变压器联合实验表明,需要研制一种原边电感更小、耦合系数更高和耐压更好的脉冲变压器,以期在副边得到更多的能量。初步的炸药切断开关实验表明开关性能优良,但由于时间和实验条件有限,以及爆炸实验的单次性,对开关在不同条件下的性能还需要更进一步的研究。在各部件单独研究成熟的基础上进行整体实验,用HEMCG+脉冲变压器+切断开关方案得到较高的电流脉冲输出是今后工作和研究的方向。(本文来源于《国防科学技术大学》期刊2009-11-01）
钟巍[5]（2007）在《轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器研究》一文中研究指出轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器作为一种初始电感大、输出脉冲短、结构简单的爆磁压缩发生器,具有运行稳定可靠、可驱动高阻抗负载、能更好地与其驱动的脉冲功率装置相匹配,提高整个系统的运行效率等优点,是当前爆磁压缩发生器研究的重要方向。其原理为利用炸药轴线爆炸驱动金属电枢压缩定子线圈俘获的磁场,把化学能转化为电磁能,因此在与电枢和定子连接的负载中实现电流和能量的放大。本文从理论和实验两个方面对轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器的基本结构和运行特性进行了研究,重点分析了轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器各部分理论模型及运行参数,为今后设计并研制更为实用的装置打下基础。在理论上,对其运行的特点,分析了其运行机理,得到了轴线起爆式爆磁压缩发生器的主要理论模型:螺线管内空间磁感应强度分布模型、电枢内表面爆轰产物压力和电枢外表面磁压力模型、剪切应力模型、电枢分块模型和发生器等效电路模型。根据以上模型,编制了一套轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器2维数值仿真程序,对国内相关装置进行了验证性模拟,初步证明了其正确性。并通过数值模拟和计算,优化装置结构参数,设计了一套轴线起爆式爆磁压缩发生器:左端半径为52mm,右端半径为60mm,有效长度104 mm。实验上,装置电感性负载实验表明:爆磁压缩发生器在输入电流为5kA时,可以在2.5μH的负载上得到14.4kA的输出电流;脉冲前沿10.6μs。实验结果与理论分析结果基本相符,误差在可接受的范围内,进一步验证了上述理论计算的正确性。(本文来源于《国防科学技术大学》期刊2007-11-01）
徐辉,周磊[6]（2007）在《螺线管型爆磁压缩发生器理论模型》一文中研究指出爆磁压缩发生器是电磁脉冲炸弹的重要组成部分,其性能优劣将直接影响电磁脉冲炸弹的作战效能,本文主要在介绍爆磁压缩发生器的工作原理上,利用等效电路理论推导了爆磁压缩发生器的等效电路方程,得到了发生器工作过程中各种参数对其电流和能量放大影响的一般规律。(本文来源于《科技咨询导报》期刊2007年10期）
刘建平[7]（2006）在《动态级联型螺线管爆磁压缩发生器优化设计和实验研究》一文中研究指出爆磁压缩技术在众多领域都有重要的应用,本研究室研制的两种类型圆柱型螺线管爆磁压缩发生器(Helical explosively-driven magnetic flux compression generator, HEMCG)具有很高的可靠性和稳定性,在相关的课题任务中得到很好应用,随着对输出功率要求的提高,有必要对装置进行优化设计,研究如何提高装置的效率,以研制电流和能量放大倍数更大的装置,并得到更高的电流和能量输出。本文首先对HEMCG采用的馈电方式选择进行了理论计算,通过对直接馈电和间接馈电这两种馈电方式的电路求解,考察在相同的初始条件下,两种馈电方式所能提供的最大磁通量,得出了馈电方式选择的判据;同时利用PSpice电路模拟软件,对两种馈电方式下的等效电路进行了PSpice电路模拟。然后在理论和实验两方面对所得到的馈电方式选择判据进行了验证。本文电感的优化设计主要针对装置的第一级电感,在对电感优化设计所需的理论支撑进行总结的基础上,对装置进行了优化设计。从提高装置的电感变化率入手,通过理论分析与等效电路模拟,并参考国内外同行的研究经验,确定采用提高装置第一级线圈(HEMCG1)的电感、增加分段数并逐段增加所用铜线的线径,逐段增加并联股数等方法进行优化。延时控制系统是保证HEMCG正常运行的关键部件,介绍了传统平板型开关延时控制系统和本研究室目前使用的同轴型开关导通系统的工作机制,分析了其优缺点。在此基础上,利用ANSYS和LS-DYNA有限元分析软件的模拟分析功能,通过理论和实验研究,研制了固化的同轴式导爆索接通开关,使用固化同轴式爆炸开关的延时控制系统,其延时误差经实验验证~10%,符合HEMCG实验的精度要求。在理论分析与实验的基础上,提出了改进型HEMCG的设计方案。装置采用间接馈电提供初始磁通,馈电线圈为两根并联绕制,初始电感为56.2μH,HEMCG1初始电感得到加大,使用不同线径的铜线分六段绕制,HEMCG1初始电感为269.8μH。实验表明,使用220μF电容充电至5.5 kV电压,提供的初始磁通大于1 Wb,在输入能量2.7 kJ的情况下,可在4μH电感负载上输出约140 kA脉冲电流,电流上升时间12μs,输出能量约39 kJ,电流放大倍数为14.2倍,能量放大倍数达到14.4倍。(本文来源于《国防科学技术大学》期刊2006-11-01）
陈冬群[8]（2005）在《动态级联型螺线管爆磁压缩发生器研究》一文中研究指出动态级联型螺线管爆磁压缩发生器(Helical explosively-driven magnetic flux compression generator,HEMCG)由于能够在较大的负载上输出短脉冲大电流,适合于通过脉冲功率调制后驱动真空二极管产生高功率微波和泵浦高功率激光,从而成为近几年来国内外研究的热点。本文从理论分析、等效电路计算、优化设计、工艺研究、实验技术等方面对动态级联型HEMCG进行了深入系统的研究,并对其初始能源、延时控制系统和脉冲功率调制技术进行了详细的研究,具体研究内容如下: 国内首次研制成功总重量只有10kg的由蓄电池加高压逆变器和高储能密度(～1Jcm~3)自愈式电容器构成的爆磁压缩发生器的初始能源系统。该系统体积小、性能稳定,能够提供较大的初始能量(在60μH电感负载上输出电流大10kA),并具有遥控充电和起爆雷管的功能。 采用研制的同轴型导爆索接通开关改进了原有的延时控制系统,该系统不仅结构简单,操作方便,而且延时控制更精确,更安全可靠;对测量爆磁压缩发生器电参数的磁位计和电阻分压器的设计和标定技术进行了详细分析,实践证明能够满足测量要求;介绍了测量爆轰参数的电探针法和高速摄影法。 对动态级联型HEMCG的特性和磁通损耗进行了详细的分析,利用等效电路模型编制了动态级联型HEMCG基于MathCAD软件平台的等效电路计算程序(CIRC-206),其中:电感和直流电阻计算采用镜像电流的方法;级间耦合采用磁通耦合模型;爆磁压缩发生器的非欧姆损耗通过引进损耗系数来评定,而这个系数可以根据文献中类似装置的实验结果来确定。该程序能够计算动态级联型HEMCG的电感、直流电阻、磁通损耗、电流、线圈电压分布等参数,并能跟后续脉冲调制器的等效电路计算相结合。实践证明CIRC-206程序对动态级联型HEMCG的设计和应用研究有较好的指导作用,且具有物理图像清晰、计算快捷的特点。 对储能电容器给爆磁压缩发生器提供初始磁通的两种馈电方式(间接馈电和直接馈电)的优缺点进行了理论分析,给出了选择馈电方式的判据,并说明了本文选择直接馈电的原因。(本文来源于《国防科学技术大学》期刊2005-04-01）
孙奇志,孙承纬[9]（2003）在《轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器理论模型》一文中研究指出对轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器进行了理论模型研究,建立了爆炸管的一维爆轰驱动模型、螺线管内空间磁场强度分布模型、爆炸管外表面磁压力模型和发生器系统的等效电路模型等,对此类发生器的物理过程进行系统描述。在此基础上,编制了相应的零维数值模拟程序CEMG1.0,利用该程序分别对四种不同模型参数的发生器进行了理论计算和参数优化,并对其中一模型发生器爆炸管外表面的磁压力及其引起的剩余电感进行了计算,给出了剩余电感与初始输入条件及负载电感的关系,从而得到该模型的输出性能极限。对理论模型的正确性进行了实例验算证明。(本文来源于《强激光与粒子束》期刊2003年04期）
陈冬群,曹胜光,刘永贵,张建德,钟辉煌[10]（2002）在《圆柱型螺线管爆磁压缩发生器实验研究》一文中研究指出本文简述了圆柱型螺线管爆磁压缩发生器的基本原理 ,并介绍了一种小型紧凑装置的参数设计 ,工艺要求和实验结果。该装置重约 7kg ,初始能量 1kJ ,在 0 .5 μH的负载上产生了 2 2 8 1kA的电流 ,电流放大倍数为 2 2 3倍 ,能量放大倍数为 12 5倍 ,电流上升时间为 37 7μs。(本文来源于《电工电能新技术》期刊2002年03期）
螺线管型爆磁压缩发生器论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
根据等效电路模型,建立了单级螺线管型爆磁压缩发生器运行期间的电路方程,得到了回路电流表达式。采用0维电路模型计算电路参数,得到了电感和电阻计算公式。根据等效电路方程和电路参数计算公式,编写了一套计算编码,计算发生器充电过程和运行过程中发生器电路参数、内部电压、输出电流和能量、导线电导率和温度等参数的变化。与实验数据对比表明,该计算模型能准确预测单级螺线管型爆磁压缩发生器性能,对发生器的设计具有实际意义。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
螺线管型爆磁压缩发生器论文参考文献
[1].周治伟,樊祥.对不同结构螺线管型爆磁压缩发生器跳匝问题的分析及跳匝比的计算(英文)[J].强激光与粒子束.2011
[2].王俞卫,陈冬群,张建德,曹胜光,李小林.螺线管型爆磁压缩发生器快速计算模型[J].强激光与粒子束.2011
[3].李小林,陈冬群,李达,曹胜光,王俞卫.MA量级小型螺线管爆磁压缩发生器[J].强激光与粒子束.2010
[4].李小林.高增益螺线管型爆磁压缩发生器研究[D].国防科学技术大学.2009
[5].钟巍.轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器研究[D].国防科学技术大学.2007
[6].徐辉,周磊.螺线管型爆磁压缩发生器理论模型[J].科技咨询导报.2007
[7].刘建平.动态级联型螺线管爆磁压缩发生器优化设计和实验研究[D].国防科学技术大学.2006
[8].陈冬群.动态级联型螺线管爆磁压缩发生器研究[D].国防科学技术大学.2005
[9].孙奇志,孙承纬.轴线起爆式螺线管型爆磁压缩发生器理论模型[J].强激光与粒子束.2003
[10].陈冬群,曹胜光,刘永贵,张建德,钟辉煌.圆柱型螺线管爆磁压缩发生器实验研究[J].电工电能新技术.2002