导读:本文包含了织构演变论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:Ti-1300合金,ECAP变形,组织,织构
织构演变论文文献综述
王欣晗,杨西荣,卢金文,刘晓燕,赵永庆[1]（2019）在《剪切模式下Ti-1300合金组织及织构演变规律》一文中研究指出通过光学显微镜(OM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射(XRD)等检测方法,研究等通道转角挤压变形后Ti-1300合金的组织与性能。研究结果表明:Ti-1300合金经过ECAP变形,发生晶粒转动、晶内多系滑移以及晶界处螺型位错与刃型位错的混合位错交错排列的协调作用,致使晶界不能破碎,原始晶界清晰可见,晶内出现大量的相互交错的剪切滑移带,显微组织中存在大量平行细密的板条组织以及位错团、位错胞,位错密度增大,但在整个ECAP变形过程中并未产生形变诱导ω或α″相。织构分析结果表明ECAP变形过程中Ti-1300合金初始(110)■织构逐渐转变为α织构,并形成D织构及立方织构。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2019年05期）
曾佳伟,沈莉香,周建辉,邓丽萍,向红亮[2]（2019）在《无氧铜管形变过程中组织和织构演变对硬度的影响》一文中研究指出采用电子背散射衍射(EBSD)和显微硬度测试技术,对高纯无氧铜管在变形过程中的显微组织、织构及硬度演变进行了研究。结果表明,在变形量较小时,晶粒细化并沿管材轴向拉长成条带状结构,平均晶粒尺寸减小,小角度晶界含量迅速增多,显微硬度显着增大,形变后形成了<111>主要织构和<001>次要织构,两种织构均平行于管材轴向。在变形量较大(77%以上)时,随着变形量增大,平均晶粒尺寸未显着减小,小角度晶界比例略有下降,硬度略有上升;形变硬化和形变热共同作用导致<001>和<111>织构含量均不断增多,此现象与常规线材拔拉规律相反。初始变形发生退孪晶,后续形变促使孪晶重新形成。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年10期）
齐建波,龚志华,康康,金自力[3]（2019）在《轧制工艺对7150高强铝合金板材织构演变的影响》一文中研究指出采用光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术等手段,研究了不同轧制工艺下7150铝合金热轧板材的微观组织与织构演变。结果表明:沿板材厚度方向,由于轧制力的不均匀分布,板材表面变形大,表层细晶粒较多。从板材表面到中心,大角度晶界所占比例逐渐增加,0°～10°小角度晶界所占比例下降。由于板材表面所受摩擦力和变形较大,其形变储能大于板材中心,导致表面Taylor因子大的取向织构数量比中心多。轧制道次少,形变储能高,导致板材中心的S、R织构数量较多。轧制道次多的板材表面的最强织构为{012}<221>,1/4厚度处最强织构为{130}<130>,板材中心最强织构为{112}<110>。轧制道次较少的板材表面最强织构为R织构和Q织构,1/4厚度处最强织构为{315}<112>,板材中心最强织构为Copper{112}<111>织构。此外,轧制道次少的板材的断裂韧度明显较高,这可能与S、R织构的强弱有关。(本文来源于《上海金属》期刊2019年05期）
郝美娟,程伟丽,成世明,刘妍慧[4]（2019）在《Mg-8Sn-1Zn-1Al合金在热压缩过程中的组织和织构演变》一文中研究指出对固溶态Mg-8Sn-1Zn-1Al合金在200℃和10 s-1条件下的压缩行为进行了实验研究,主要分析了不同应变阶段合金的组织及织构演变。结果表明:随着应变量的增加,孪晶的面积分数不断增大,而动态析出的Mg2Sn相的面积分数却不断减小。变形过程并不改变织构的类型,只是影响织构的强度。基面织构的强度与孪晶的数量密切相关,而柱面织构的强度可能与动态沉淀的取向有关。(本文来源于《轻合金加工技术》期刊2019年09期）
吴治杰,卞露洋,袁国[5]（2019）在《薄带连铸Fe-36Ni合金组织织构演变与性能研究》一文中研究指出以Fe-36Ni合金为研究对象,将短流程薄带连铸技术引入其生产过程.利用OM、显微硬度仪和XRD等检测手段研究了薄带连铸Fe-36Ni合金全流程组织演变情况,并探讨了不同热处理工艺下Fe-36Ni合金薄带的力学性能和磁性能.结果表明,薄带连铸Fe-36Ni合金的凝固组织较常规流程的凝固组织明显细化.冷轧板在750℃退火后再结晶趋于完全.在800℃退火后晶粒分布较为均匀,晶粒尺寸～30μm,该退火温度下,合金的力学性能最优,抗拉强度达到438 MPa,延伸率达到30.8%,综合力学性能满足使用要求.冷轧板退火后,再结晶晶粒取向主要集中在<100>//ND方向,表现为强λ织构,从而使其具备较低的高频铁芯损耗和较高的磁感应强度.磁性能在900℃退火后达到最好,磁感应强度B_(50)达到1.282 T,铁芯损耗P_(15/50)低至2.04 W/kg,满足工业产品的要求.该研究为Fe-36Ni合金的短流程制备提供了一定的参考.(本文来源于《材料与冶金学报》期刊2019年03期）
吴佳欣,王莹,Adrien,CHAPUIS,何维均,栾佰峰[6]（2019）在《工业纯钛板材冷轧及退火微观组织和织构演变规律》一文中研究指出采用先进电子背散射衍射(EBSD)技术,深入研究了冷轧工艺变化和道次间退火处理对工业纯钛板材微观组织和织构演变的影响规律。通过对比不同一次冷轧变形量样品经退火和二次冷轧加工后的EBSD取向分布图、取向差角分布图和极图得知,一次冷轧产生的孪晶对退火再结晶晶粒尺寸及晶粒取向(织构)产生重要的影响,进而又影响二次冷轧的变形组织和织构特征,使二次冷轧变形孪晶的生成受到一定程度的抑制,孪晶分数随着轧制变形量的提高呈现先升高后降低的规律,同时会降低二次冷轧组织中{0001}基面织构组分。(本文来源于《重庆大学学报》期刊2019年08期）
曾庆辉,栾佰峰,Chapuis,Adrien,刘庆[7]（2019）在《锆合金热变形过程中的织构演变（英文）》一文中研究指出选取了一种热轧退火态的锆合金板材沿着其板材法向(0°样品)及横向(90°样品)在700℃下以1 s~(-1)应变速率进行压缩试验。利用电子背散射衍射(EBSD)技术对变形后样品的微观组织及织构进行表征,并利用粘塑性自洽模型(VPSC)确定了在低应变条件下的各滑移系及孪晶的相对开启量。微观组织揭示了在2种样品中均有动态再结晶的发生。再结晶晶粒的织构变化与变形晶粒的织构变化相似,表明再结晶过程中的优先形核及长大过程不会影响织构的形成及变化。在0°样品中,基面滑移、柱面滑移和锥面<c+a>滑移在变形初期阶段同时开启,但是在90°样品中,只有少量的锥面<c+a>滑移在变形初期阶段开启。在90°样品中存在的高强度1010//RD织构组分是由大量开启的柱面滑移造成的。此外,700℃下大量基面滑移的开启对织构形成起重要作用。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年08期）
邓丽萍,崔凯旋,汪炳叔,向红亮,李强[8]（2019）在《AZ31镁合金室温多道次压缩过程微观组织和织构演变的研究》一文中研究指出对AZ31镁合金在室温进行多道次压缩变形,利用EBSD技术研究其微观组织和织构演变,分析孪晶在细化晶粒和调控织构方面发挥的作用。结果表明:多道次压缩过程中的组织和织构演变主要受{10孪生影响,道次应变量越大,织构变化越明显,每道次压缩后,利于拉伸孪生的晶粒取向发生孪生转到压缩轴附近,从而弱化初始基面织构,而退孪晶的发生则不利于细化晶粒和弱化织构。在多道次压缩过程中,孪生Schmid准则支配着变形中的{10与后续变形中产生的孪晶片层相互交叉,分割细化晶粒;道次变形量会影响多向变形过程每道次孪晶的激活量和孪晶片层的形貌,从而影响晶粒的细化程度。(本文来源于《金属学报》期刊2019年08期）
代彦明,吕一格,王东新,张健康,许德美[9]（2019）在《铍室温变形过程中的孪生及织构演变》一文中研究指出利用万能试验机在室温下对等静压铍材进行不同应变量的压缩试验,并采用扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术分析了铍材的孪生形成情况和织构演变。结果表明:铍在室温压缩变形时只发生{1012}拉伸孪生,在拉伸孪生的演变过程中,孪生萌生和长大过程对晶粒发生大角度转变和新织构{0001}的形成有着很大的促进作用;孪生后期对铍滑移变形的协调作用减少,单轴压缩力偶对新织构{0001}的形成也起着重要作用。(本文来源于《稀有金属与硬质合金》期刊2019年03期）
朱蓉[10]（2019）在《中温取向硅钢27Q120组织、织构演变及再结晶控制研究》一文中研究指出取向硅钢具有高磁感、低铁损的特性,主要用于制作各种变压器铁芯和大型发电机的定子铁芯,是电力、电子和军事工业中不可缺少的重要软磁材料。传统取向硅钢生产时必须对铸坯进行1350℃以上的高温加热,使铸坯中粗大的MnS和AlN等重新固溶在基体中,再在热轧过程中析出细小而弥散的抑制剂,从而抑制初次晶粒的长大。但是高温加热会导致几乎5%的烧损、能源浪费、成材率低和磁性能不稳定等一系列的问题,因此降低铸坯加热温度已经成为目前研究的热点。本文采用中温加热工艺对普通取向硅钢进行工业化试制,对其不同工序下的组织、织构及析出物的演变规律进行研究,并在此基础上对高温退火过程中的升温速率进行研究,讨论升温速率对二次再结晶过程的影响。研究结果表明:(1)热轧板组织主要分为表层再结晶区、中心层纤维组织区及中间过渡层叁个区域,相比于初次试制,提高终轧与卷取温度命中率后,热轧板表层平均晶粒尺寸由42.81μm提高到了43.92μm,占比由17%提高到了44%,中心层的占比也由38.67%降到了33.19%,相应热轧板表层的Goss织构含量由3.65%提高到了7.80%,抑制剂的平均直径由13.92nm降到了9.08nm,Zener因子由218.97mm~(-1)提高到了435.12mm~(-1);初次再结晶平均晶粒尺寸由19μm降到了16μm,抑制剂的平均直径分别为21.63nm、21.69nm,没有差别,但Zener因子由218.76mm~(-1)提高到了452.32mm~(-1);成品的平均晶粒尺寸由9.41mm提高到了17.57mm。(2)升温速率由20℃/h提高到30℃/h,二次再结晶的开始温度由1000℃降到了990℃,二次再结晶结束温度均为1025℃;升温速率提高至40℃/h,二次再结晶结束温度为1050℃。随着升温速率的提高,二次再结晶开始温度降低,结束温度升高,完成温度区间跨度增加。(3)升温至990℃时,20℃/h升温速率下抑制剂的平均直径为17.52nm,分布密度为1.16×10~(15)个/cm~3;30℃/h升温速率下抑制剂平均直径为18.61nm,分布密度为7.90×10~(14)个/cm~3。随着升温速率增加,析出相粗化,分布密度降低。(4)相比于20℃/h,30℃/h升温速率下925℃时除了γ纤维织构及分布在{112}<110>至{111}<110>区间的α纤维织构,还存在少量旋转立方织构,950℃时旋转立方织构消失。(5)经优化后磁感应强度达到1.885T,铁损为1.10W/Kg,达到27Q110牌号水平。(本文来源于《内蒙古工业大学》期刊2019-06-01）
织构演变论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用电子背散射衍射(EBSD)和显微硬度测试技术,对高纯无氧铜管在变形过程中的显微组织、织构及硬度演变进行了研究。结果表明,在变形量较小时,晶粒细化并沿管材轴向拉长成条带状结构,平均晶粒尺寸减小,小角度晶界含量迅速增多,显微硬度显着增大,形变后形成了<111>主要织构和<001>次要织构,两种织构均平行于管材轴向。在变形量较大(77%以上)时,随着变形量增大,平均晶粒尺寸未显着减小,小角度晶界比例略有下降,硬度略有上升;形变硬化和形变热共同作用导致<001>和<111>织构含量均不断增多,此现象与常规线材拔拉规律相反。初始变形发生退孪晶,后续形变促使孪晶重新形成。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
织构演变论文参考文献
[1].王欣晗,杨西荣,卢金文,刘晓燕,赵永庆.剪切模式下Ti-1300合金组织及织构演变规律[J].塑性工程学报.2019
[2].曾佳伟,沈莉香,周建辉,邓丽萍,向红亮.无氧铜管形变过程中组织和织构演变对硬度的影响[J].特种铸造及有色合金.2019
[3].齐建波,龚志华,康康,金自力.轧制工艺对7150高强铝合金板材织构演变的影响[J].上海金属.2019
[4].郝美娟,程伟丽,成世明,刘妍慧.Mg-8Sn-1Zn-1Al合金在热压缩过程中的组织和织构演变[J].轻合金加工技术.2019
[5].吴治杰,卞露洋,袁国.薄带连铸Fe-36Ni合金组织织构演变与性能研究[J].材料与冶金学报.2019
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[7].曾庆辉,栾佰峰,Chapuis,Adrien,刘庆.锆合金热变形过程中的织构演变（英文）[J].稀有金属材料与工程.2019
[8].邓丽萍,崔凯旋,汪炳叔,向红亮,李强.AZ31镁合金室温多道次压缩过程微观组织和织构演变的研究[J].金属学报.2019
[9].代彦明,吕一格,王东新,张健康,许德美.铍室温变形过程中的孪生及织构演变[J].稀有金属与硬质合金.2019
[10].朱蓉.中温取向硅钢27Q120组织、织构演变及再结晶控制研究[D].内蒙古工业大学.2019