导读:本文包含了高温变形论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:瓷砖,高温,保温层,外墙,防水保温,焙烧温度,保温效果,保温材料,发泡工艺,立方厘米
高温变形论文文献综述
雍黎[1]（2020）在《“泡沫瓷砖”1000℃高温不变形》一文中研究指出科技日报讯（雍黎）建筑外墙保温层保温却不防火，每年都有外墙保温层引起或因保温层迅速蔓延的火灾，那么能否有既保温又隔热防火的材料？1月6日，中科院重庆绿色智能技术研究院发布了自主研发的绿色新型建材泡沫陶瓷，不但能够保温、防潮、隔音，还能防火，在1000(本文来源于《科技日报》期刊2020-01-08）
李钢,张思倩,张宗鹏,王迪,王栋[2]（2019）在《偏离<001>取向15°的叁种镍基单晶高温合金试样的中温蠕变变形行为》一文中研究指出研究了一种偏离<001>取向15°的镍基单晶高温合金的中温蠕变(760℃/793 MPa)性能和变形组织。结果表明:取向靠近<001>-<101>边界合金的蠕变寿命最长,而取向靠近<001>-<111>边界合金的蠕变寿命最短。虽然叁种试样取向偏离<001>的夹角都约为15°,但是其微观变形组织明显不同。取向靠近<001>-<101>边界试样的变形主要受控于{111}<110>滑移系,而取向靠近<001>-<111>边界试样变形主要受控于{111}<112>滑移系。(本文来源于《材料研究学报》期刊2019年12期）
罗媛媛,张菁丽,赵圣泽,郭荻子,苏航标[3]（2019）在《Ti-25Al-15Nb-1Mo合金的高温变形行为研究》一文中研究指出利用Gleeble—3800型热模拟试验机对经过真空熔炼的Ti-25Al-15Nb-1Mo合金进行了等温压缩实验,研究了在1 100～1 200℃及0.1～0.5 s~(-1)应变速率下的高温流变曲线、微观组织演变以及不同区域的硬度变化趋势。结果表明:合金在高温变形过程中,真应力-应变曲线呈现出单峰特征,应变速率的降低或温度的升高都会使合金的流动应力降低;热变形使组织由粗大O板条和原始的B2相混合组织演变为单一B2再结晶组织。造成该合金流变软化和组织演变的主要原因是B2组织发生了动态再结晶。再结晶区的硬度值最小可至350 HV,与动态再结晶有关。(本文来源于《稀有金属与硬质合金》期刊2019年06期）
冯业飞,周晓明,邹金文,王超渊,田高峰[4]（2019）在《粉末高温合金中SiO_2夹杂物与基体的界面反应机理及对其变形行为的影响》一文中研究指出通过人工植入夹杂物的方法,采用SEM、EPMA、TEM、纳米压痕和微纳CT研究了FGH96粉末高温合金中30和60μm SiO2夹杂物在粉末态、热等静压(HIP)和热挤压(HEX)过程中形貌、尺寸以及化学成分的演变规律,深入揭示了SiO2夹杂物与基体发生界面反应的机理,定量研究了夹杂物在粉末态、HIP态以及HEX态下尺寸的变化,表征了夹杂物在挤压棒材中的叁维形貌。结果表明,在粉末态时,夹杂物呈长条状或板条状;在HIP过程中,夹杂物与基体发生了置换反应,形成了内部Ti O2、外部Al2O3并弥散分布于γ基体的复合夹杂物,确定了形成氧化物的物相种类,揭示了界面反应机理,同时,30μm SiO2周围未出现γ'相贫化区,60μm SiO2周围形成了γ'相贫化区,合金基体较γ'相贫化区具有较高弹性模量和纳米硬度,γ'相贫化区为软化区,反应后30和60μm SiO2夹杂物尺寸分别约为35和75μm,体积得到进一步增大;在挤压过程中,60μm SiO2由于贫化区的存在表现出与30μm SiO2不同的变形行为,并通过SEM观察统计的夹杂物尺寸与理论计算和微纳CT测试结果进行了对比验证。(本文来源于《金属学报》期刊2019年11期）
曹光明,周忠祥,高欣宇,于聪,王皓[5]（2019）在《700MPa级高强钢氧化铁皮高温热变形行为》一文中研究指出在实验室条件下研究不同轧制温度、变形量对700 MPa级高强钢表面氧化铁皮高温变形行为的影响规律,利用扫描电子显微镜(SEM)、场发射电子探针(EPMA)和电子背散射衍射仪(EBSD)观察不同变形条件下变形前后氧化铁皮的形貌、厚度和微观结构的变化规律。研究结果表明:高温条件下氧化铁皮具有一定的热塑性,在不同变形温度和变形量条件下,氧化铁皮呈现出不同的变形特性。氧化铁皮塑性变形主要集中于FeO层,由于FeO晶体具有大量金属阳离子空位和电子空穴,可以存储和释放更多的塑性变形能,从而有利于氧化铁皮与基体一起进行塑性变形。此外,在一定加热温度条件下,沿着氧化铁皮厚度方向温度逐渐下降,热轧时氧化铁皮内外层变形特征不同。(本文来源于《中南大学学报(自然科学版)》期刊2019年10期）
焦丽君,张书娜,何宇,罗凤鸣[6]（2019）在《高强建筑用低温钢的高温变形行为》一文中研究指出采用Gleeble 3800热模拟试验机,对高强低温建筑用钢在850～1200℃时进行了热压缩变形,分析了低温钢的高温组织演变和动态再结晶行为,建立了低温钢的高温压缩本构方程。结果表明,变形温度850～1200℃时低温钢的应力-应变曲线中都没有明显流变应力峰值,且随着变形温度升高,相同应变下低温钢的流变应力呈现逐渐减小,具有动态回复的流变曲线特征;随着变形温度的增加,低温钢中长条状奥氏体晶粒逐渐转化为细小等轴晶,在变形温度高于1100℃时低温钢中等轴晶晶粒会发生粗化与长大;低温钢的高温变形本构方程可表示为:Z=4exp(341970/RT)=7. 8073σ7p. 9751。随着变形温度从850℃上升至1000℃,低温钢中纳米级V(C,N)相尺寸不断增大、数量不断减少,纳米级V(C,N)相可以有效抑制低温钢中动态再结晶的发生。(本文来源于《锻压技术》期刊2019年10期）
李建新,张胜,王春旭,刘少尊,厉勇[7]（2019）在《Ni63W30Co5TiAl合金高温塑性变形行为》一文中研究指出采用Gleeble-3800热模拟试验机,在1000～1250℃温度范围,以0. 01～10 s~(-1)应变速率对Ni63W30Co5TiAl合金进行轴向热压缩试验,获得该合金的真应力-真应变曲线,并对Ni63W30Co5TiAl合金不同变形条件下的变形组织进行了系统观察与分析。结果表明,Ni63W30Co5TiAl合金流变曲线表现为典型的动态再结晶软化类型,流变应力随着应变速率的升高和变形温度的降低而逐渐增加;在1150～1200℃温度范围,Ni63W30Co5TiAl合金可获得细小均匀的等轴完全动态再结晶晶粒组织,而当变形温度高于1200℃时,合金的完全动态再结晶晶粒发生长大;另外,计算得到Ni63W30Co5TiAl合金的热变形激活能Q为398. 9403 kJ·mol~(-1),临界应变ε_c和稳态应变ε_s与ln Z近似呈线性增长关系。基于双曲正弦函数模型建立了Ni63W30Co5TiAl合金的峰值应力热变形本构方程。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2019年05期）
卜居安,黄树涛,于晓琳,许立福[8]（2019）在《高速切削GH4169高温合金时的残留变形及切削力仿真》一文中研究指出应用ABAQUS有限元分析软件建立了高速切削镍基高温合金GH4169的二维切削仿真模型,对切削过程进行了模拟,获得了切削过程中的应力变化及分布情况、切削速度和切削深度对切出端应力分布、残留变形及切削力的影响。研究结果表明:在切削过程不同的切削阶段中第一变形区的最大等效应力大小总体变化不大;切削速度对工件切出端应力分布的影响不大,切削深度增大使得较大应力分布面积明显增大;刀具切出工件后在工件切出端处会形成塑性延伸变形,塑性延伸长度在切削速度较低时较大,而在切削速度较大时较小且变化不大,塑性延伸长度随着切削深度的增加而增加;切削分力F_x随切削速度和深度的增大而增大,F_y随切削深度的增加而有所增大,但切削速度对F_y的影响较小。切削深度对F_x的影响较切削速度更大。(本文来源于《宇航材料工艺》期刊2019年05期）
李林骏,胡绪腾,宋迎东,孟卫华[9]（2019）在《某镍基单晶高温合金塑性变形与失效分析》一文中研究指出为有效预测某镍基单晶高温合金在复杂应力状态下的塑性变形响应,采用光滑平板拉伸试验获取[001]向拉伸性能,根据缺口平板试件试验数据反衍优化获得其他取向的性能参数,基于广义Hill准则,构建了针对该材料的各向异性弹塑性本构模型,并使用该模型开展镍基单晶高温合金在复杂应力状态下的塑性变形行为的大变形有限元预测,结合Freudenthal失效准则对名义极限强度进行预测,与试验结果进行对比分析。结果表明:反衍优化建立的各向异性本构模型能够较为准确地描述该镍基单晶高温合金在复杂应力状态下的拉伸响应行为,且能较为准确地预测出几种试件的名义极限强度,误差小于6%。对工程中单晶涡轮叶片塑性失效分析有一定指导意义。(本文来源于《航空发动机》期刊2019年05期）
肖年根,孙乐飞,刘志芳,杨帆,傅清霞[10]（2019）在《高性能结构钢高温热变形行为》一文中研究指出在变形量50%,变形速率0. 1 s~(-1)、1. 0 s~(-1)、10. 0 s~(-1)以及变形温度850～1 100℃的条件下,采用Gleeble3800热模拟实验机研究420 MPa高性能结构钢的高温热变形行为,对实验钢的应力-应变曲线进行了分析和表征。结果表明,在应变量小于0. 4时,变形应力明显增加,当应变量大于0. 4时,变形应力的变化趋于平缓;在一定的应变下,变形应力随着变形温度的增加而下降,随着变形速率的提高而上升;获得的变形应力数学模型较好的描述了实验钢的热变形行为。(本文来源于《河南冶金》期刊2019年05期）
高温变形论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
研究了一种偏离<001>取向15°的镍基单晶高温合金的中温蠕变(760℃/793 MPa)性能和变形组织。结果表明:取向靠近<001>-<101>边界合金的蠕变寿命最长,而取向靠近<001>-<111>边界合金的蠕变寿命最短。虽然叁种试样取向偏离<001>的夹角都约为15°,但是其微观变形组织明显不同。取向靠近<001>-<101>边界试样的变形主要受控于{111}<110>滑移系,而取向靠近<001>-<111>边界试样变形主要受控于{111}<112>滑移系。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高温变形论文参考文献
[1].雍黎.“泡沫瓷砖”1000℃高温不变形[N].科技日报.2020
[2].李钢,张思倩,张宗鹏,王迪,王栋.偏离<001>取向15°的叁种镍基单晶高温合金试样的中温蠕变变形行为[J].材料研究学报.2019
[3].罗媛媛,张菁丽,赵圣泽,郭荻子,苏航标.Ti-25Al-15Nb-1Mo合金的高温变形行为研究[J].稀有金属与硬质合金.2019
[4].冯业飞,周晓明,邹金文,王超渊,田高峰.粉末高温合金中SiO_2夹杂物与基体的界面反应机理及对其变形行为的影响[J].金属学报.2019
[5].曹光明,周忠祥,高欣宇,于聪,王皓.700MPa级高强钢氧化铁皮高温热变形行为[J].中南大学学报(自然科学版).2019
[6].焦丽君,张书娜,何宇,罗凤鸣.高强建筑用低温钢的高温变形行为[J].锻压技术.2019
[7].李建新,张胜,王春旭,刘少尊,厉勇.Ni63W30Co5TiAl合金高温塑性变形行为[J].塑性工程学报.2019
[8].卜居安,黄树涛,于晓琳,许立福.高速切削GH4169高温合金时的残留变形及切削力仿真[J].宇航材料工艺.2019
[9].李林骏,胡绪腾,宋迎东,孟卫华.某镍基单晶高温合金塑性变形与失效分析[J].航空发动机.2019
[10].肖年根,孙乐飞,刘志芳,杨帆,傅清霞.高性能结构钢高温热变形行为[J].河南冶金.2019