导读:本文包含了陶瓷喷嘴论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:SiC,制备工艺,陶瓷材料
陶瓷喷嘴论文文献综述
丁明伟,张政梅[1]（2013）在《SiC/(W,Ti)C陶瓷喷嘴材料的制备及其性能》一文中研究指出本文以SiC为基体,添加(W,Ti)C固溶体增韧相,采用热压烧结工艺制备出新型SiC/(W,Ti)C陶瓷复合材料。研究表明:SiC/(W,Ti)C陶瓷材料的性能与(W,Ti)C的含量、成烧温度、保温时间等密切相关。随(W,Ti)C含量的增加,材料的致密度、抗弯强度和断裂韧性增加,硬度减小;SiC/(W,Ti)C陶瓷复合材料的最佳性能参数为:抗弯强度631 MPa,维氏硬度25.944 GPa,断裂韧性4.38 MPa·m1/2。通过分析材料的显微结构和断口SEM照片,发现SiC/(W,Ti)C陶瓷材料的断裂机制为沿晶和穿晶断裂特征同时并存,即断裂方式为沿晶断裂和穿晶断裂相结合的混合断裂。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2013年10期）
梁莉萍[2]（2011）在《陶瓷喷嘴专家再出新品——访苏州市京都陶瓷科技有限公司总经理邓晓》一文中研究指出:2011上海国际纺织工业展即将召开,谈谈你对这个展会有何印象?再请您结合企业自身情况,谈谈展会对推动企业产品更新、开拓国内外市场等方面的作用?邓晓:上海国际纺织工业展,是中国纺机行业历史最悠久、规模最大、最具影响力的大型展会,(本文来源于《中国纺织》期刊2011年06期）
李冰[3]（2009）在《氧气燃烧器用热震稳定性良好的高温陶瓷喷嘴》一文中研究指出通过流铸法及调整Al2TiO5莫来石中Al2O3/TiO2/SiO2组分后其单个氧化物间的烧结反应制备了用于氧气燃料燃烧的Al2TiO5基陶瓷喷嘴。Al2TiO5陶瓷显示出低的热膨胀性是因为Al2TiO5相轴线上的热膨胀各向异性比较大引起颗粒边界产生微裂纹。在再加热过程中,单个的细晶体在低温下膨胀,因而试样实体体积膨胀进入到微裂纹里,而宏观尺寸多保持不变。因此,材料在达到1000℃时即产生微小膨胀,在更高温度时微裂纹闭合,这一结果与相对较陡的热膨胀曲线密切相关。在测定密度和热膨胀系数之前,通过超声波分析测量弹性模量的变化,对热震损坏特性进行了测定。(本文来源于《耐火与石灰》期刊2009年05期）
经纬[4]（2009）在《“烟气脱硫浆液雾化氧化铝陶瓷喷嘴和输送管道”通过省级鉴定》一文中研究指出[本刊讯]近日,由山东大学材料科学与工程学院和邹平金刚新材料有限公司共同完成的"烟气脱硫浆液雾化氧化铝陶瓷喷嘴和输送管道"项目通过了省科技厅组织的技术鉴定,鉴定委员会一致认为该项成果达到了国际先进水平。石灰石-石膏湿法烟气脱硫技术是在烟气脱硫领域应用最广(本文来源于《山东陶瓷》期刊2009年03期）
孙军龙,刘长霞,王保卫[5]（2009）在《力学性能对B_4C/TiB_2基陶瓷喷嘴抗冲蚀特性的影响》一文中研究指出采用压痕断裂力学研究了B4C/TiB2基陶瓷喷嘴(B4C/TiB2/Mo和B4C/TiB2/Al2O3)力学性能对抗冲蚀特性的影响,从力学的角度分析了采用SiC磨料和Al2O3磨料时,B4C/TiB2基陶瓷喷嘴抗冲蚀特性产生显着差异的原因。结果表明,B4C/TiB2基陶瓷喷嘴的体积冲蚀磨损率随lnH和lnKIC增加呈线性降低;ln(Hp/H)=1.1是B4C/TiB2基陶瓷喷嘴软硬颗粒磨损的分界线。当使用SiC作为磨料时冲蚀磨损较为严重,因为ln(Hp/H)>1.1,即SiC对于B4C/TiB2基陶瓷喷嘴的冲蚀磨损为硬颗粒磨损;而Al2O3磨料造成冲蚀磨损较轻,因为ln(Hp/H)<1.1,此时的磨损属于软颗粒磨损。(本文来源于《人工晶体学报》期刊2009年02期）
员冬玲[6]（2009）在《层状复合陶瓷喷嘴的设计制造及其应用研究》一文中研究指出根据喷嘴的冲蚀磨损特性,结合层状复合陶瓷材料的优异性能,将层状复合结构的概念引入陶瓷喷嘴的设计及制造中,提出了层状复合陶瓷喷嘴的设计理论和方法,研制开发出层状复合陶瓷喷嘴,系统研究了层状复合陶瓷喷嘴的物理力学性能、微观结构以及冲蚀磨损特性等,探索了其冲蚀磨损机理。针对陶瓷喷嘴冲蚀磨损特点和应力状态,提出了层状复合陶瓷喷嘴的设计目标,建立了多种层状复合陶瓷喷嘴物理模型,并确定了其材料体系,即:Al_2O_3/(W,Ti)C+Al_2O_3/TiC(简称AWT+AT)。采用有限元法深入分析了层状复合陶瓷喷砂嘴和水煤浆喷嘴制备过程中形成的残余应力及其分布规律,结果表明:层状复合陶瓷喷砂嘴和水煤浆喷嘴在其入口和出口表面层均产生了残余压应力。研究了结构参数对层状复合陶瓷喷嘴内残余应力的影响,通过理论分析初步确定了AWT+AT层状复合陶瓷喷砂嘴的最佳结构参数:最佳层厚比为1～2,最佳层数为3层。陶瓷水煤浆喷嘴的冲蚀磨损具有其独特性,由于其工作环境温度较高,使得喷嘴使用过程中内部存在较大的温差和温度梯度并导致其出口端面存在较大的热应力。采用热-应力耦合方法对层状复合陶瓷水煤浆喷嘴使用过程中的温度梯度和热应力及其分布规律进行了分析,结果表明:与均质陶瓷水煤浆喷嘴相比,通过调节结构参数层状复合陶瓷水煤浆喷嘴内部的温度梯度有所降低,其出口端面热应力得到明显的缓解。研究了层状复合陶瓷水煤浆喷嘴的层厚比对其热应力的影响,通过理论分析得出层状复合陶瓷水煤浆喷嘴最佳层厚比应小于等于0.2。采用热压烧结工艺成功制备出多种AWT+AT层状复合陶瓷喷嘴材料,并对其性能进行了测试,研究表明:层状复合陶瓷材料比均质陶瓷材料力学性能有显着提高,LN0.1(层厚比为0.1)层状复合陶瓷喷嘴材料表面层的断裂韧性值为10.46MPa·m~(1/2),硬度值为22.184GPa;而均质陶瓷喷嘴材料AWT的断裂韧性值为4.8MPa·m~(1/2),硬度值为19.943GPa。层状复合陶瓷喷嘴材料的层厚比对材料力学性能有重要影响,其变化规律为:在制备工艺允许范围内,层厚比越小,层状复合陶瓷材料表面层的力学性能越好。随着层数的增加,表层材料的力学性能也有提高,但层数对材料力学性能影响较小。对AWT+AT层状复合陶瓷喷嘴材料显微结构分析表明,材料层界面清晰可见;各层材料的厚度较为均匀一致,厚度相差不大;层与层间结合情况良好。层状复合陶瓷喷嘴材料表层的残余应力是导致其综合力学性能提高的主要原因。对陶瓷喷砂嘴冲蚀后的重量损失、喷嘴内径随时间的变化、喷嘴内孔轮廓变化和体积冲蚀磨损率等进行了系统试验研究。结果表明:层状复合陶瓷喷砂嘴的抗冲蚀磨损性能比均质喷砂嘴有显着提高。LN2(层厚比为2)层状复合陶瓷喷砂嘴的体积冲蚀磨损率比均质陶瓷喷砂嘴AWT的体积冲蚀磨损率降低了27.14%。层状复合陶瓷喷砂嘴的结构参数对其冲蚀磨损率起着重要的作用:随着层厚比的增加,其冲蚀磨损率逐渐减小。随着层数的增加,其冲蚀磨损率逐渐增加。对层状复合陶瓷水煤浆喷嘴在水煤浆燃烧锅炉内的使用情况进行了现场冲蚀磨损试验研究,结果表明:层状复合陶瓷水煤浆喷嘴的抗冲蚀磨损性能比均质陶瓷水煤浆喷嘴有显着提高。LN0.1(层厚比为0.1)层状复合陶瓷水煤浆喷嘴的体积冲蚀磨损率比AWT均质陶瓷水煤浆喷嘴的体积冲蚀磨损率降低了69.01%。层状复合陶瓷水煤浆喷嘴出口端面热应力得到明显的缓解,没有出现均质陶瓷水煤浆喷嘴出口那样的热崩裂现象。层厚比对层状复合陶瓷水煤浆喷嘴冲蚀率有重要影响,在制备工艺允许范围内,层厚比越小,其冲蚀磨损率越低。与均质陶瓷喷嘴相比,层状复合陶瓷喷嘴的抗冲蚀磨损性能有显着提高,主要是由于层状复合陶瓷喷嘴的采用了层状结构,制备过程中在其表面层形成了有利的残余压应力,从而缓解了喷嘴实际使用过程中的高应力状态。另外,层状复合陶瓷喷嘴表层材料的硬度和断裂韧性比均质陶瓷喷嘴的硬度和断裂韧性显着提高。因此层状复合陶瓷喷嘴应力状态的改善和力学性能的提高是造成其抗冲蚀能力显着高于均质陶瓷喷嘴的主要原因。(本文来源于《山东大学》期刊2009-04-10）
员冬玲,邓建新,段振兴[7]（2009）在《对称型迭层陶瓷喷嘴的结构设计及其冲蚀磨损行为研究》一文中研究指出为提高陶瓷喷砂嘴抗冲蚀磨损能力,缓解喷嘴入口、出口的高应力状态,采用热压烧结工艺制备了Al2O3+(W,Ti)C/Al2O3+TiC叁层对称型迭层陶瓷材料及迭层陶瓷喷嘴.研究结果表明:迭层陶瓷材料表层较之相应单一材料而言,具有更高的硬度和断裂韧性;在相同的冲蚀磨损条件下,迭层陶瓷喷嘴的抗冲蚀磨损性能较非迭层陶瓷喷嘴有显着的提高;试验分析迭层陶瓷喷嘴的最佳层厚比为2.此外,采用有限元法对迭层陶瓷喷嘴在制备过程中的残余应力进行了理论计算,给出了迭层陶瓷喷嘴中残余应力与层厚比的关系.研究表明,残余压应力的存在,细化了晶粒,提高了迭层材料表层的硬度和断裂韧性,是迭层陶瓷喷嘴其抗冲蚀磨损能力提高的原因.理论分析最佳层厚比也为2,理论分析与试验结果相互印证.(本文来源于《无机材料学报》期刊2009年02期）
刘莉莉,邓建新,张咸华,赵军[8]（2008）在《梯度陶瓷喷嘴残余应力的有限元分析》一文中研究指出为了提高喷嘴的抗冲蚀磨损能力,将梯度功能材料理论运用于喷嘴材料的设计中,改传统的均质喷嘴材料为非均质喷嘴材料,提出在梯度陶瓷喷嘴制备中将残余压应力引入喷嘴入口的设计目标.在组成分布指数一定的条件下,针对主要设计参数对梯度陶瓷喷嘴残余应力的影响进行有限元分析,探讨了梯度层厚度、临界梯度层材料组分差对SiC/(W,Ti)C单梯度陶瓷喷嘴残余热应力的影响规律,在组成分布指数取0.5时,优化SiC/(W,Ti)C梯度陶瓷喷嘴梯度层厚和临界梯度层材料组分差.结果表明,残余应力随梯度层厚h及临界梯度层SiC体积组分差的不同产生很大差异,合理设计梯度层厚h及临界梯度层SiC体积组分差可在喷嘴入口形成有效残余压应力,最佳梯度层厚为5mm,临界梯度层SiC组分差小于5%(体积分数).(本文来源于《材料科学与工艺》期刊2008年03期）
林琳,李顺禄,许翊从[9]（2008）在《金属镍钴增强Y-TZP复相陶瓷喷嘴的研制》一文中研究指出根据压力式喷雾干燥机所用喷嘴的性能要求,开展了对金属镍钴增强Y-TZP复相陶瓷的研究,采用共沉淀法结合高温氢还原制备含金属Ni、Co的Y-TZP复相陶瓷粉末,经干压成型和烧结得到金属镍钴增强Y-TZP复相陶瓷材料。结果表明:在Ni、Co含量为2%～3%时材料的抗弯曲强度达到1100 MPa以上、同时洛氏硬度(HRA)大于90。采用该材料制备的陶瓷喷嘴,其使用寿命达到硬质合金水平,而性价比优于硬质合金。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2008年S1期）
刘莉莉,邓建新,皇攀凌,朱利娜[10]（2007）在《SiC/(W,Ti)C梯度陶瓷喷嘴的设计与制备》一文中研究指出针对磨料喷射加工中陶瓷喷嘴在出、入口磨损最严重,而中间区域磨损相对较小的特点,提出将梯度功能材料理论运用于喷嘴材料的设计和制造中,研发梯度陶瓷喷嘴材料.通过控制陶瓷喷嘴材料的成分,使其沿喷嘴轴向呈梯度变化,从而使陶瓷喷嘴材料制备过程中于喷嘴入口表层形成残余压应力,达到缓解陶瓷喷嘴在使用过程中所产生的应力,提高其入口表层硬度等目的.提出了梯度陶瓷喷嘴材料设计目标,通过对梯度陶瓷喷嘴材料的物理化学相容性分析计算,确定了SiC/(W,Ti)C梯度陶瓷喷嘴材料各组分的极限体积含量.建立了梯度陶瓷喷嘴的物理模型、物性参数模型及组成分布模型,采用有限元方法分析了组成分布指数p对单梯度陶瓷喷嘴残余应力的影响,确定了SiC/(W,Ti)C单梯度陶瓷喷嘴最佳组成分布指数为0.5.以本设计模型和有限元分析结论为基础,制备了SiC/(W,Ti)C单梯度陶瓷喷嘴.(本文来源于《中国科学(E辑:技术科学)》期刊2007年07期）
陶瓷喷嘴论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
:2011上海国际纺织工业展即将召开,谈谈你对这个展会有何印象?再请您结合企业自身情况,谈谈展会对推动企业产品更新、开拓国内外市场等方面的作用?邓晓:上海国际纺织工业展,是中国纺机行业历史最悠久、规模最大、最具影响力的大型展会,
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
陶瓷喷嘴论文参考文献
[1].丁明伟,张政梅.SiC/(W,Ti)C陶瓷喷嘴材料的制备及其性能[J].硅酸盐通报.2013
[2].梁莉萍.陶瓷喷嘴专家再出新品——访苏州市京都陶瓷科技有限公司总经理邓晓[J].中国纺织.2011
[3].李冰.氧气燃烧器用热震稳定性良好的高温陶瓷喷嘴[J].耐火与石灰.2009
[4].经纬.“烟气脱硫浆液雾化氧化铝陶瓷喷嘴和输送管道”通过省级鉴定[J].山东陶瓷.2009
[5].孙军龙,刘长霞,王保卫.力学性能对B_4C/TiB_2基陶瓷喷嘴抗冲蚀特性的影响[J].人工晶体学报.2009
[6].员冬玲.层状复合陶瓷喷嘴的设计制造及其应用研究[D].山东大学.2009
[7].员冬玲,邓建新,段振兴.对称型迭层陶瓷喷嘴的结构设计及其冲蚀磨损行为研究[J].无机材料学报.2009
[8].刘莉莉,邓建新,张咸华,赵军.梯度陶瓷喷嘴残余应力的有限元分析[J].材料科学与工艺.2008
[9].林琳,李顺禄,许翊从.金属镍钴增强Y-TZP复相陶瓷喷嘴的研制[J].稀有金属材料与工程.2008
[10].刘莉莉,邓建新,皇攀凌,朱利娜.SiC/(W,Ti)C梯度陶瓷喷嘴的设计与制备[J].中国科学(E辑:技术科学).2007