导读:本文包含了刚性平移论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:叁维水平被动土压力,刚性挡土墙,平移,数值模型
刚性平移论文文献综述
史克宝,卢坤林,陈一鸣,赵瀚天,尹志凯[1]（2018）在《平移模式下刚性挡土墙叁维被动土压力分布研究》一文中研究指出针对实际工程中挡土结构物长高比较小时,挡土墙被动土压力分布具有明显的叁维空间效应,采用二维被动土压力的计算方法研究挡土墙上被动土压力的分布不合理,研究了平移模式下刚性挡土墙上叁维被动土压力分布情况。首先建立无粘性土体中有限宽深比刚性挡土墙有限单元分析模型,在平移模式下,当墙后土体到达极限状态时,研究挡土墙水平被动土压力的分布规律。结果表明,挡土墙水平被动土压力沿挡土墙宽度方向和深度方向均为非线性分布;挡土墙宽深比不会对叁维被动土压力的分布方式、分布值大小及分布值的增长趋势产生影响;内摩擦角和墙土接触面摩擦角比值会对叁维被动土压力的分布方式、分布值大小及分布值的增长趋势产生影响。研究成果可为工程设计和叁维被动土压力理论计算提供数值依据。(本文来源于《水电能源科学》期刊2018年11期）
刘洋,于鹏强[2]（2019）在《刚性挡土墙平移模式的土拱形状与主动土压力分析》一文中研究指出与假定土拱形状与水平层分析相结合的土压力计算方法不同,本文不事先假设土拱形状,考虑条间剪切应力的影响,通过对滑动土体中二维微分单元的受力分析建立平衡微分方程,得到了滑动土体中任一点的应力解。同时求得作用在挡土墙上的土压力,并进一步推导出土拱曲线的解析表达式,讨论了内、外摩擦角等因素对土压力与土拱形状的影响,且与现有理论和试验结果进行了比较分析,在此基础上提出一个实用的土压力计算公式。计算结果表明:土压力计算公式得到的土压力分布与试验结果吻合较好,且当墙高增加时吻合程度更高。当外摩擦角较小时,土拱曲线表达式得到的土拱与圆弧拱较接近,随着外摩擦角的增大土拱越来越陡,但整体位于抛物线拱之下。该研究所提出的实用计算公式只与?/?有关,方便工程上应用。(本文来源于《岩土力学》期刊2019年02期）
刘涛[3]（2018）在《伪欧氏空间中类空平移孤立子和自收缩解的刚性定理》一文中研究指出这篇论文主要研究平均曲率流的translating soliton和self-shrinker在不同条件下的刚性问题.我们分别研究以下叁个问题:伪欧氏空间Rnm+n中类空translating soliton和self-shrinker的刚性问题以及欧氏空间Rm+n中self-shrinker的刚性问题.第一章,我们研究伪欧氏空间中类空translating soliton的刚性问题.首先,利用仿射技巧和经典梯度估计对完备类空translating soliton证明如下的Bernstein型定理.定理1.1.7.设M是伪欧氏空间Rnm+n中m维完备类空translating soliton,那么它一定是m维仿射平面.这个定理给出文献[16]中陈群教授和邱红兵博士关于伪欧氏空间Rnm+n中完备类空translating soliton的不存在定理的一个新证明,同时也给出文献[15]中许瑞伟博士和黄荣里博士关于完备类空Lagrangian translating soliton的Bernstein型定理一个简单的证明.其次,我们把文献[22]中整体类空Lagrangian translating soliton的刚性定理推广到一般情形,得到如下定理.定理1.1.8.设uα(1≤α≤n)是定义在Rm上的光滑函数且它们的图M =(x,u1(x),u2(x),...,un(x),是伪欧氏空间Rnm+n中类空translator.如果存在∈>0,当|x|→∞时,诱导度量(gij)满足(gij)>∈/|x|I,那么u1(x),...,un(x)一定是Rm上的线性函数,M是m维仿射平面.第二章,李东升教授、胥莹凤博士和袁域教授在文献[35]中,利用逐点估计的方法证明了欧氏空间中graphical和almost graphical的self-shrinker超曲面的刚性定理.本章我们将他们的结果推广到高余维的情形,得到如下定理.定理2.1.2.设X:(M,G)→ Rm+n是一个m维法丛平坦的完备graphicalself-shrinker,那么M 一定是m维平面.第叁章,我们利用仿射技巧研究伪欧氏空间Rnm+n中类空self-shrinker,并得到下面的刚性定理.定理3.1.2.设 X:(M,G)→ Rnm+n 是一个 m 维类空 self-shrinker,并且 z =<X,X>是M上的伪距离函数.如果M关于共形度量G:=exp{z/4mn}G是完备的,那么它一定是m维仿射平面.(本文来源于《河南师范大学》期刊2018-03-01）
杨山奇[4]（2017）在《平移模式下刚性挡土墙叁维被动滑裂面形态的试验与数值模拟》一文中研究指出挡土墙后滑裂面的空间效应是客观存在的,研究滑裂面的空间形态对于理论分析叁维土压力具有基础性意义。采用自主设计的模型试验装置,重复开展6次试验,通过监测脆性玻璃条的断裂位置获取了确切的滑裂面的空间形态,并且分析了滑裂面在主平面的投影形态和土体隆起形态。用数值模拟的方法计算了100个工况,分析了滑裂面空间形态和主平面的投影形态与挡土墙宽深比、土体内摩擦角及墙土接触面粗糙程度之间的关系。通过研究,主要获得了以下研究成果:(1)用试验和数值模拟的方法获得了叁维被动滑裂面形态:滑裂面横剖面宽度大于挡土墙宽度,随着距挡土墙距离的增加,横剖面底部的水平段宽度逐渐减小,横剖面最低部的高度逐渐增加,横剖面形态由“U”型逐渐变为“V”型;滑裂面纵剖面后半部分近似为直线,各纵剖面形态之间存在差异。(2)获得了滑裂面在主平面上的投影形态。从挡土墙后先以斜线往外侧扩展,斜线与挡土墙垂线夹角近似为扩展角,距挡土墙最远处为与挡土墙平行但宽度小于挡土墙宽度的直线段,斜线与直线段之间近似以圆弧段连接。主平面投影形态关于挡土墙中垂线对称。(3)对滑裂面空间形态的影响因素进行分析总结。(1)随着挡土墙宽深比增大:滑裂面的空间特性逐渐不明显;滑裂面纵剖面破裂角减小。(2)随着土体内摩擦角的增加:滑裂面纵剖面直线段的破裂角逐渐减小;横剖面最低位置的高度逐渐减小,横剖面宽度范围逐渐增大,横剖面由底部往顶部过渡的趋势由比较陡逐渐变得平缓;主平面投影形态的宽度及距挡土墙最远距离均出现线性增加。(3)墙土接触面的粗糙程度对于滑裂面的形态和主平面投影形态影响较小。(4)土体达到被动极限破坏的位移量。平移模式下有限宽深比的刚性挡土墙后无黏性土体达到被动极限破坏所需达到位移量为(10%~12%)H。(本文来源于《合肥工业大学》期刊2017-04-01）
窦国涛,夏军武,于文杰,路振花,袁方[5]（2016）在《基于扰动度平移模式刚性挡墙被动土压力研究》一文中研究指出为了揭示刚性挡墙平动挤压土体模式(T模式)下挡墙非极限被动土压力的分布规律,基于扰动度理论,结合莫尔-库伦理论,以挡墙平动位移为扰动参量,提出墙后填土扰动函数。建立了填土面倾斜,挡墙平移变位模式下,刚性挡墙非极限被动土压力的计算方法;并和模型试验进行对比分析。算例分析表明:平移模式下,随着挡墙平动位移的增大,墙后填土扰动度随之增大,填土内摩擦角以及外摩擦角随之增大,挡墙侧土压力也随之增大,侧土压力合力作用点位于挡墙高度2/3附近区域。理论公式所计算的土压力和模型试验结果基本吻合,可作为库伦理论公式的有效补充。(本文来源于《科学技术与工程》期刊2016年24期）
贺洁,刘芳,蒋明镜[6]（2012）在《平移刚性挡墙被动土压力影响因素的离散元分析》一文中研究指出本文利用离散单元法对挡土墙墙背是否光滑、成层土及填土面上覆荷载叁种情况下挡墙被动平移模式的土压力问题进行模拟。分析了叁种情况下土压力随位移的变化规律及墙后填土微观参数的变化趋势,揭示了叁种情况对墙后土压力大小和分布的影响。结果表明,墙背摩擦系数的存在并不影响平移模式下被动土压力分布规律,仍成线性分布,但对土压力的数值存在较大影响。填土面上覆荷载对挡墙土压力大小及分布以及合力作用点位置等都有很大的影响,填土面作用均布荷载时,土压力分布不再为叁角形分布,而是梯形分布,顶部土压力会明显增大,合力作用点位置显着提高。填土分层对土压力数值有较大影响,土层摩擦系数越大,土压力值较大。(本文来源于《颗粒材料计算力学研究进展》期刊2012-09-17）
蒋明镜,贺洁,刘芳[7]（2012）在《基于离散元颗粒抗转模型的平移刚性挡墙被动土压力分析》一文中研究指出将颗粒抗转动模型引入离散元程序中,模拟了砂性填土刚性挡土墙平移过程中的被动土压力发展过程,对比分析了考虑和不考虑抗转两种情况下墙后土压力随位移的变化规律及墙后填土微观物理量的变化规律,揭示了颗粒抗转动能力对墙后土压力大小和分布的影响。研究结果表明,不管是否考虑颗粒抗转动作用,被动土压力沿墙深基本呈线性分布,且合力作用点维持在距墙底1/3墙高处,但考虑颗粒抗转动作用时总土压力随位移量增大的幅度更加明显,且模拟结果更接近Coulomb理论解。平均纯转动率的分析结果表明,挡墙平移时墙底处颗粒转动速度较大,该处能量消散较快;若考虑颗粒抗转动作用时,该处平均纯转动率值增加。(本文来源于《岩土力学》期刊2012年09期）
陈贺,蒋明镜,张望城,肖俞[8]（2011）在《刚性挡土墙平移模式下主动土压力的理论分析》一文中研究指出基于章瑞文对平移模式下刚性挡土墙主动土压力理论研究的分析,考虑了滑裂面的几何特征及滑裂面处摩擦力的非线性分布等,对逐层渐进法作了改进.通过改进方法得出刚性挡土墙平移模式下主动土压力分布规律,并与经典理论、模型试验及数值模拟结果进行了比较分析.结果表明,改进方法计算的土压力的分布与模型试验结果及数值模拟的结果能够很好地吻合,且改进的计算方法具有计算简单、精度可靠等优点.(本文来源于《第十一届全国土力学及岩土工程学术会议论文集》期刊2011-08-17）
罗海,黄晓捷,周荷琴[9]（2010）在《一种基于HLCC的CT图像刚性平移运动伪影校正算法》一文中研究指出为消除CT检查过程中病人运动引起的伪影,提高图像质量,提出一种基于HLCC多约束运动参数估计的校正算法.首先用贝塞尔曲线模型描述病人的刚性平移运动,基于HLCC构造一个包含运动信息的目标函数,再引入运动幅度的有限性和图像零阶几何动量为常量作为约束条件,通过二次规划的方法估计运动参数;重建过程中改进滤波反投影算法,加入运动参数进行补偿,以消除运动伪影.实验结果表明,该算法能够准确地估计出物体的运动参数,有效消除运动伪影,具有较强的鲁棒性.(本文来源于《中国科学技术大学学报》期刊2010年05期）
杨敏,倪福全,吕桂军[10]（2009）在《刚性挡土墙平移时的土压力计算模型》一文中研究指出用指数函数描述了在挡土墙平移时作用于挡土结构上的土压力与墙体位移之间的相互关系,建立了不同位移情况下挡土结构处于非极限状态时,挡土墙墙后土体施加于挡土墙上的土压力计算模型,从而促进土压力的研究。(本文来源于《山西建筑》期刊2009年10期）
刚性平移论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
与假定土拱形状与水平层分析相结合的土压力计算方法不同,本文不事先假设土拱形状,考虑条间剪切应力的影响,通过对滑动土体中二维微分单元的受力分析建立平衡微分方程,得到了滑动土体中任一点的应力解。同时求得作用在挡土墙上的土压力,并进一步推导出土拱曲线的解析表达式,讨论了内、外摩擦角等因素对土压力与土拱形状的影响,且与现有理论和试验结果进行了比较分析,在此基础上提出一个实用的土压力计算公式。计算结果表明:土压力计算公式得到的土压力分布与试验结果吻合较好,且当墙高增加时吻合程度更高。当外摩擦角较小时,土拱曲线表达式得到的土拱与圆弧拱较接近,随着外摩擦角的增大土拱越来越陡,但整体位于抛物线拱之下。该研究所提出的实用计算公式只与?/?有关,方便工程上应用。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
刚性平移论文参考文献
[1].史克宝,卢坤林,陈一鸣,赵瀚天,尹志凯.平移模式下刚性挡土墙叁维被动土压力分布研究[J].水电能源科学.2018
[2].刘洋,于鹏强.刚性挡土墙平移模式的土拱形状与主动土压力分析[J].岩土力学.2019
[3].刘涛.伪欧氏空间中类空平移孤立子和自收缩解的刚性定理[D].河南师范大学.2018
[4].杨山奇.平移模式下刚性挡土墙叁维被动滑裂面形态的试验与数值模拟[D].合肥工业大学.2017
[5].窦国涛,夏军武,于文杰,路振花,袁方.基于扰动度平移模式刚性挡墙被动土压力研究[J].科学技术与工程.2016
[6].贺洁,刘芳,蒋明镜.平移刚性挡墙被动土压力影响因素的离散元分析[C].颗粒材料计算力学研究进展.2012
[7].蒋明镜,贺洁,刘芳.基于离散元颗粒抗转模型的平移刚性挡墙被动土压力分析[J].岩土力学.2012
[8].陈贺,蒋明镜,张望城,肖俞.刚性挡土墙平移模式下主动土压力的理论分析[C].第十一届全国土力学及岩土工程学术会议论文集.2011
[9].罗海,黄晓捷,周荷琴.一种基于HLCC的CT图像刚性平移运动伪影校正算法[J].中国科学技术大学学报.2010
[10].杨敏,倪福全,吕桂军.刚性挡土墙平移时的土压力计算模型[J].山西建筑.2009