导读:本文包含了熔敷金属力学性能论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:E71T-1C,焊后热处理,熔敷金属,显微组织
熔敷金属力学性能论文文献综述
郭栖利,蒋勇,官忠波,张克静,罗宏[1]（2019）在《热处理温度对E71T-1C熔敷金属力学性能和组织的影响》一文中研究指出对核电工程用药芯焊丝E71T-1C焊丝进行焊接实验,将熔敷金属试样分别进行480℃、550℃、620℃、690℃、760℃保温16 h热处理。利用金相显微镜、材料试验机、冲击试验机、扫描电镜等对试样进行分析与测量,结果表明:熔敷金属经过不高于690℃热处理后,显微组织为铁素体+细粒珠光体+第二相。热处理温度达到760℃后,熔敷金属发生相变,铁素体形貌变为块状,显微组织为铁素体+少量珠光体+第二相。随着热处理温度的升高,析出相不断在晶界成核并长大,-20℃冲击韧性值逐渐降低。当热处理温度升高至690℃时,冲击值最低,降低至95 J。所有熔敷金属断口样品的宏观形貌和微观形貌都呈现出典型的冲击断口形貌特征,冲击性能良好。(本文来源于《电焊机》期刊2019年08期）
范银东,黄义芳[2]（2019）在《热处理时间对CHE608HR低合金钢焊条熔敷金属力学性能的影响》一文中研究指出针对核级蒸发器支承用低合金钢焊条CHE608HR,采用固定热处理保温温度为620℃、改变热处理保温时间的方法,借助金相显微镜研究热处理保温时间对其焊缝金属力学性能及组织的影响。结果表明,熔敷金属的拉伸强度随着热处理保温时间的增加而降低,低温冲击性能随着热处理保温时间的增加先升高后降低。热处理保温时间为1～24 h时,可获得综合力学性能良好的熔敷金属。(本文来源于《电焊机》期刊2019年04期）
汲玉涛,杜学铭,卢伟[3]（2018）在《道间温度对核电用焊丝ER120S-G熔敷金属力学性能的影响》一文中研究指出通过对不同道间温度下熔敷金属的抗拉强度测试、组织分析、冲击韧性测试,研究了特定热输入条件下道间温度对焊丝ER120S-G熔敷金属力学性能的影响,并对母材进行了预堆边处理以减少母材对焊缝金属的稀释作用,同时对熔敷金属进行了化学成分分析。(本文来源于《焊接技术》期刊2018年08期）
刘翔,杨喜胜[4]（2018）在《Nb和N对SA-213TP310HCbN钢熔敷金属组织和力学性能的影响》一文中研究指出采用自行研制的焊丝进行SA-213TP310HCb N耐热钢的TIG焊接试验,研究了焊丝中添加不同含量的Nb和N对熔敷金属组织和性能的影响。结果表明:SA-213TP310HCb N钢熔敷金属呈典型的胞状树枝晶,基体组织为奥氏体,析出相有Nb(C,N)、Cr_(23)C_6和富Cu相。在本文试验条件下,焊丝中增加N含量,熔敷金属的晶粒形态和第二相尺寸数量变化不大,熔敷金属的抗拉强度和屈服强度均提高,但冲击韧性有所降低;增加Nb含量后,熔敷金属的柱状形态明显,析出相尺寸明显增大,熔敷金属的强度无明显变化,冲击韧性明显降低。(本文来源于《热加工工艺》期刊2018年15期）
朱崧,杜学铭,吴光辉[5]（2018）在《硼对YCJ110K3焊丝熔敷金属组织及力学性能的影响》一文中研究指出以YCJ110K3焊丝为试验材料,通过在焊丝中加入不同含量的硼铁,研究了B对熔敷金属的微观组织及力学性能的变化情况。结果表明,在一定的范围内,随着焊丝硼铁含量的增加,熔敷金属中B含量增加,屈服强度和抗拉强度逐渐提高,塑性变差。组织分析发现,加入适量B可以促进针状铁素体的形成,而过量的B使得贝氏体相变并抑制珠光体的转变,增加M-A组元的形成,导致针状铁素体含量下降。(本文来源于《焊接技术》期刊2018年07期）
韩波,徐锴,郭枭,冯伟[6]（2018）在《Inconel 690带极电渣堆焊熔敷金属力学性能》一文中研究指出针对核电用Inconel 690镍基合金的研究现状,对熔敷金属的力学性能展开研究。采用金相显微镜观察Inconel 690镍基合金带极电渣堆焊熔敷金属组织、采用扫描电镜对熔敷金属拉伸断口进行研究。结果表明,熔敷金属中有大量析出相,主要沿枝晶间分布;随着熔敷金属中Mn,Nb含量的增加,析出相的数量和尺寸增加,拉伸断口中高温低塑性裂纹减少,熔敷金属中晶界滑移受到析出相的钉扎,台阶和韧窝交错分布;熔敷金属Mn,Nb元素能够增加材料塑性储备,显着提升对高温低塑性裂纹(DDC)的抵抗作用。(本文来源于《焊接》期刊2018年06期）
黄义芳,张晓柏,蒋勇,唐小华,罗宏[7]（2018）在《焊接工艺对CHE607QR熔敷金属力学性能的影响》一文中研究指出选用CHE607QR焊条,采用焊条电弧焊在07Mn Ni Mo DR钢基体上以不同焊接工艺进行堆焊试验,并分析不同条件下回火后熔敷金属的力学性能。620℃×1h热处理条件下,焊接电流可选择范围为140~180A;在580℃×6h热处理条件下,当线能量小于40.2 kJ/cm时,可以获得较好的力学性能;随着线能量的增加,熔敷金属中C、Si、Mn降低,其余元素变化不大;道间温度在100~170℃时,熔敷金属均保持较好的冲击韧性;焊后580℃×6h热处理状态具有-70℃无塑性转变温度(NDT);经焊后热处理组织形态由焊态的针状铁素体+M-A组元转变为针状铁素体+细颗粒碳化物。(本文来源于《山东化工》期刊2018年08期）
温培银,栗卓新,齐勇田,张天理,Kim,H,J[8]（2018）在《热输入对F69A4-ECM4-M4金属芯埋弧焊丝熔敷金属组织和力学性能的影响》一文中研究指出采用F69A4-ECM4-M4金属芯埋弧焊丝在不同的热输入(18.67,20.57,22.56,24.63 k J/cm)下焊接熔敷金属,并通过光学显微镜和扫描电镜对其组织进行了观察分析,采取冲击试验方法测试冲击韧性.结果表明,不同热输入的熔敷金属其组织形态和数量也有着明显的差异;随着热输入的增加,其熔敷金属中柱状晶的宽度逐渐增大,-40℃的冲击韧性逐渐降低,断口形貌中放射区比例逐渐增加.当热输入为18.67 k J/cm时,熔敷金属显微组织主要由细小的针状铁素体组成,冲击吸收功达到最大值139 J.随着热输入的增加,熔敷金属高温停留时间长,熔敷金属组织中针状铁素体晶粒急聚长大,从而导致熔敷金属冲击韧性的下降.(本文来源于《焊接学报》期刊2018年01期）
宋峰雨[9]（2017）在《大热输入药芯焊丝焊缝熔敷金属组织及力学性能研究》一文中研究指出近年,在造船、大型石油储罐、高层建筑和海洋工程等大型装备制造领域,随着钢铁构件的大型化和大跨度化,焊接作为二次加工的重要环节越来越受到重视。为了减少焊接工时,提高焊接施工效率,降低构件焊接制造成本,气电立焊、埋弧焊、电渣焊等大热输入焊接方法被广泛应用。但是在大热输入焊接过程中,焊接接头的温度升高,焊缝金属在高温的停留时间增长,冷速变慢,导致焊接热影响区(HAZ)和焊缝熔敷金属微观组织粗化,力学性能严重恶化,很容易给构件的使用安全带来负面影响。在此背景下,基于“氧化物冶金”的大热输入焊接用钢及其配套焊接材料的研究开发备受关注。本文仅针对大热输入焊接药芯焊丝焊缝熔敷金属中的合金元素选择、物理冶金工艺优化、焊缝金属相转变行为、夹杂物的选择性析出及晶内针状铁素体(Acicular Ferrite,AF)形核机制等进行了试验研究。论文的主要研究工作及结果如下:(1)根据不同化学元素对大热输入焊缝熔敷金属基本力学性能的影响规律,基于“氧化物冶金”基本原理,对大热输入焊接药芯焊丝的合金元素进行了优化选择,确定出大热输入焊接药芯焊丝化学成分的合理配比及焊丝制造工艺。(2)采用实验室试制的大热输入焊接药芯焊丝,在85kJ/cm的大热输入施焊条件下,研究分析了 Mn含量对大热输入焊缝熔敷金属组织和力学性能的影响规律。结果表明,1.85%Mn添加的焊缝熔敷金属分布着大量细小弥散的夹杂物,并以这些夹杂物为核心形成了大量可大幅度提高焊缝金属低温冲击韧性的AF组织。随着Mn含量的降低,AF组织比例减小,贝氏体组织比例增加是导致大热输入焊接焊缝熔敷金属强度增加、韧性降低的主要原因。(3)研究分析了氧含量对341kJ/cm热输入焊缝熔敷金属组织和冲击韧性的影响。结果表明,当焊缝熔敷金属中氧含量在610ppm以下时,随着氧含量的提高,焊缝熔敷金属中的微细夹杂物数量增多,夹杂物之间相互碰撞的机会增多,奥氏体晶内AF的形核位置增多,促成相变后生成的AF晶粒尺寸减小,焊缝熔敷金属低温冲击韧性提高;当焊缝金属中的氧含量大于610ppm并进一步增加后,微细夹杂物数量急剧增加,奥氏体晶粒尺寸大幅度减小,相转变温度升高,导致大量粗大的晶界铁素体(GBF)生成,焊缝熔敷金属低温冲击韧性降低。(4)利用电子背散射衍射(EBSD)研究分析不同热输入量焊缝金属中AF形核长大规律时发现:当焊接热输入量大于临界热输入量时,焊缝金属中冷速小于临界冷速,AF以多边形铁素体形态形核,随热输入量的降低,晶粒尺寸减小,并与母相γ偏离KS关系;当焊缝金属温度降低至相变开始温度后,AF以细长的针状形态长大,开始与母相γ满足KS关系。当焊接热输入量小于临界热输入量时,AF来不及形核便开始长大,与母相Y满足KS关系。(5)利用MMS-300型热力模拟实验机模拟了再加热焊缝金属的组织性能变化。结果表明,当模拟焊接热输入为200kJ/cm时,再加热焊缝金属中原GBF开始消失,AF组织比例减少,并出现了大量的块状多边形铁素体,再加热焊缝金属的冲击功比一次焊缝金属略有降低;随着模拟焊接热输入的增加,铁素体形状继续向着等轴方向转变,块状多边形铁素体数量增多,AF组织几乎消失,但再加热焊缝金属的冲击功略有提高。(6)采用实验室试制的大热输入焊接药芯焊丝,在焊接热输入205～425kJ/cm的范围内,研究分析了焊缝熔敷金属冲击韧性与焊接热输入的关系。结果表明,在热输入205～425kJ/cm的较大范围内,焊缝熔敷金属的各项力学性能满足GB712-2011标准中EH36～EH460级造船钢板的力学性能要求;当焊接热输入≤276kJ/cm时,焊缝熔敷金属的各项力学性能满足GB19189-2003标准中12MnNiVR石油储罐钢板的力学性能要求。本论文研究过程中所形成的药芯焊丝化学成分配比、制造工艺及相关机理,对国产大热输入焊接配套焊材的深入研究和产业化技术研发具有重要的参考价值。(本文来源于《东北大学》期刊2017-05-05）
刘健,霍光瑞,牛继承[10]（2016）在《Mo对高强度纯奥氏体气保焊丝熔敷金属力学性能的影响》一文中研究指出测试了两种不同Mo含量的高强度纯奥氏体气保焊丝熔敷金属力学性能,并采用扫描电子显微镜对熔敷金属冲击断口和金相磨面微观形貌进行了观察,采用透射电子显微镜和XRD物相分析技术对第二相成分、结构进行了分析。试验结果表明,在该成分系下,随Mo含量的增加,熔敷金属强度有一定程度升高,但塑性和韧性均明显下降,主要原因是由于Mo的偏析,在晶界附近形成了Mo的富集区。随着Mo含量的增加,Mo的富集程度加剧,有力地促进了晶界附近χ相的形成,导致χ相数量增加,尺寸增大,由颗粒状弥散分布转变为层片状沿晶界呈网状分布,大大削弱了基体的连续性,造成熔敷金属强度上升而塑性、韧性显着下降。(本文来源于《材料开发与应用》期刊2016年03期）
熔敷金属力学性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对核级蒸发器支承用低合金钢焊条CHE608HR,采用固定热处理保温温度为620℃、改变热处理保温时间的方法,借助金相显微镜研究热处理保温时间对其焊缝金属力学性能及组织的影响。结果表明,熔敷金属的拉伸强度随着热处理保温时间的增加而降低,低温冲击性能随着热处理保温时间的增加先升高后降低。热处理保温时间为1～24 h时,可获得综合力学性能良好的熔敷金属。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
熔敷金属力学性能论文参考文献
[1].郭栖利,蒋勇,官忠波,张克静,罗宏.热处理温度对E71T-1C熔敷金属力学性能和组织的影响[J].电焊机.2019
[2].范银东,黄义芳.热处理时间对CHE608HR低合金钢焊条熔敷金属力学性能的影响[J].电焊机.2019
[3].汲玉涛,杜学铭,卢伟.道间温度对核电用焊丝ER120S-G熔敷金属力学性能的影响[J].焊接技术.2018
[4].刘翔,杨喜胜.Nb和N对SA-213TP310HCbN钢熔敷金属组织和力学性能的影响[J].热加工工艺.2018
[5].朱崧,杜学铭,吴光辉.硼对YCJ110K3焊丝熔敷金属组织及力学性能的影响[J].焊接技术.2018
[6].韩波,徐锴,郭枭,冯伟.Inconel690带极电渣堆焊熔敷金属力学性能[J].焊接.2018
[7].黄义芳,张晓柏,蒋勇,唐小华,罗宏.焊接工艺对CHE607QR熔敷金属力学性能的影响[J].山东化工.2018
[8].温培银,栗卓新,齐勇田,张天理,Kim,H,J.热输入对F69A4-ECM4-M4金属芯埋弧焊丝熔敷金属组织和力学性能的影响[J].焊接学报.2018
[9].宋峰雨.大热输入药芯焊丝焊缝熔敷金属组织及力学性能研究[D].东北大学.2017
[10].刘健,霍光瑞,牛继承.Mo对高强度纯奥氏体气保焊丝熔敷金属力学性能的影响[J].材料开发与应用.2016