导读:本文包含了细晶组织论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:Mg-Y-Nd-Zr合金,等通道角挤压,显微组织,织构
细晶组织论文文献综述
胡威威[1]（2019）在《新型Mg-Y-Nd-Zr合金超细晶组织制备及工艺优化》一文中研究指出镁合金强度低,且由于HCP晶体结构而具有有限滑移系,在常温下的加工性能很差。本文主要针对镁合金存在的这些问题,开发了新型的Mg-Y-Nd-Zr合金,并且在400℃温度下进行不同道次的ECAP变形,系统的研究了ECAP变形道次对合金显微组织和力学性能的影响,本文还进行了以往ECAP工艺的优化,先采用轧制预处理来制备轧制态镁合金,系统研究轧制温度对合金组织和性能的影响,随后对轧制态的合金进行不同温度、不同道次的ECAP变形,成功制备出超细晶组织,并系统地研究了轧制态合金显微组织及织构的演化与力学性能之间的关系。新型Mg-Y-Nd-Zr合金主要由Mg基体相以及Mg_2Y相组成,ECAP变形之后Mg-Y-Nd-Zr合金晶粒得到明显细化,并且随着挤压道次的增加,组织变得细小均匀,并且在4道次之后晶粒细化效果最佳;ECAP变形后有部分Mg_2Y相析出;并且随着挤压道次的增加,小角度晶界所占比例减少,大角度晶界有所增加;同时,进行ECAP变形后,新型Mg-Y-Nd-Zr合金织构的强度和取向都有所变化,织构强度在4道次时最弱,在6道次时由倾斜织构转变成强基面织构,Schmid因子趋于0,力学性能结果表明晶粒的细化作用大于织构的软化作用和强化作用,随着ECAP变形道次的增加,Mg-Y-Nd-Zr合金合金的力学性能有所提高。铸态Mg-Y-Nd-Zr合金在400℃才能成功进行多道次的轧制,并且晶粒得到明显细化,合金中形成了典型的轧制基面织构,合金的强度得到明显提升,但是塑性却显着降低,通过对轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金进行ECAP变形的研究发现,轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金经340℃进行ECAP变形晶粒细化效果最好,平均晶粒度由轧制态的7.64μm降低至1.94μm,且表面不出现开裂现象,轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金第二相减少,织构强度减弱,由典型的轧制织构转变成ECAP剪切织构,晶粒取向也发生了明显的变化,晶粒取向的变化也对合金的力学性能变化产生了重要影响。相对于轧制态合金,ECAP变形后的轧制态合金延伸率得到明显提高,然而强度却有所降低。最后讨论了ECAP变形不同道次轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金显微组织变化,织构演变及力学性能变化,结果发现经过多道次的ECAP变形后轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金晶粒得到明显细化,并且在4道次变形后得到超细晶镁合金,轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金随着ECAP变形道次的增加第二相也逐渐减少,并且处于稳定状态,这些稳定的第二相与基体具有良好的共格关系,从而也起到了限制晶粒长大的作用。轧制态Mg-Y-Nd-Zr合金经过低道次ECAP变形后,小角度晶界所占比例显着增加,大角度晶界减少,随着ECAP变形道次的增加,合金中更多的小角度晶界转化为大角度晶界,再结晶更加完全。并且晶粒取向也发生了明显变化,织构强度减弱,Schmid因子增大,出现“织构软化”作用,同时轧制态合金在ECAP过程中加工硬化的消除,从而使得细晶强化效果不明显,屈服强度变化与Hall-Petch关系不符,但是塑性却显着提高,轧制态合金经ECAP变形后的强度较轧制态合金有所降低,但是较铸态合金明显提高,抗拉强度增加至238MPa。(本文来源于《贵州大学》期刊2019-04-01）
王点,李仲洋,彭武贤,陈逸晖,刘国怀[2]（2018）在《累积迭轧TC4合金超细晶组织的制备》一文中研究指出通过累积迭轧技术对TC4合金进行超细晶组织的制备,考察了TC4合金的热变形特点以及迭轧工艺窗口,研究了迭轧工艺参数和热处理制度对迭轧板材界面结合和微观组织的影响。结果表明,TC4合金的应力-应变曲线表现为动态回复特征,热模拟时在较高加热温度(≥700℃)和低应变速率(≤0.1s-1)下能够实现强烈塑性变形。对TC4合金进行迭轧界面的防氧化处理后,并在加热温度为720℃、轧制速度小于0.5m/s时,获得良好的结合界面和板材质量。累积迭轧变形过程是α/β协同变形和剪切变形综合作用的结果,组织中存在拉长的条带组织以及大量的剪切带。随着迭轧层数的增加,条带组织的间距逐渐变小,同时剪切带组织逐渐增加,在迭轧16层(变形量为93.75%)后条带间距为245 nm。热处理过程中随着加热温度的增高,溶质扩散和再结晶过程促进了界面结合并最终与基体保持一致。迭轧16层的TC4板材在700℃/60 min的热处理过程中能够实现完全再结晶,获得晶粒尺寸为300～600 nm的超细晶组织。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年10期）
蔡明伟,骆仁智,刘义[3]（2017）在《QStE500TM高强细晶组织钢和成形性能的研究》一文中研究指出本文对QStE500TM高强钢的显微组织、力学性能及成形性能进行了研究,分别对钢板进行金相组织试验、常温力学性能测试和成形性试验。结果表明,QStE500TM钢的力学性能和成形性能良好,满足生产汽车纵梁等结构件冲压用要求。经多家汽车厂冲压使用,其性能指标和表面质量完全满足汽车厂家使用要求。(本文来源于《浙江冶金》期刊2017年04期）
邹东利,路超,肖大武,何立峰,刘炎[4]（2017）在《贫铀冲击载荷下转变带内部超细晶组织研究》一文中研究指出本文研究了贫铀冲击载荷下形成的转变带及其内部的微观组织结构。结果表明贫铀冲击载荷下会形成绝热剪切带,绝热剪切带的类型以转变带为主,转变带内部由细小等轴的超细晶晶粒组成,晶粒间取向差属于大角晶界,具有随机分布的特点,转变带内部超细晶晶粒的形成过程归结于用旋转动态再结晶机制。(本文来源于《中国核科学技术进展报告（第五卷）——中国核学会2017年学术年会论文集第8册（锕系物理与化学分卷、同位素分卷、辐射研究与应用分卷、核技术工业应用分卷、核农学分卷、核医学分卷）》期刊2017-10-16）
殷海眯[5]（2017）在《碳化硅颗粒参与下快冷镁合金细晶组织制备及热稳定性研究》一文中研究指出随着传统结构材料朝轻量化、绿色化的方向发展,镁合金凭借低密度、高比强度/比刚度及良好的阻尼性能等一系列优点,广泛应用于航空航天、汽车电子等领域。然而传统铸态方法得到的镁合金,普遍存在枝晶粗大、成分偏析、缩孔缩松等缺陷,限制了镁合金在工业生产中的应用。晶粒粗大及高温晶界β相容易粗化是造成各种缺陷的首要原因。细化晶粒能够提高合金高温强度、抗蠕变性,降低组元偏析,抑制β脆性相粗大。因此,深入研究快冷镁合金细晶组织制备工艺至关重要,分析微米及纳米SiC颗粒参与铜模快冷AZ91镁合金的相关细化机理,以及揭示其对细晶合金高温条件下晶粒长大行为的影响,对高性能镁合金的制备具有重要价值。本文采用SiC颗粒孕育剂与快速凝固技术相结合的方式,研究了不同粒径及含量SiC颗粒参与对快冷镁合金细晶组织形貌和平均晶粒尺寸的影响,获得镁合金最优细化方案。通过不同温度与保温时间固溶处理,结合合金显微硬度分析,进一步研究SiC颗粒参与对快冷细晶镁合金晶粒长大行为的影响。探讨细晶合金高温组织热稳定性,为合金高温性能的改善提供理论依据。晶粒细化实验表明,比常规凝固,铜模快冷合金组织粒状晶粒细小均匀。微米Si C颗粒的参与导致镁合金凝固组织进一步细化,含量越高,细化效果越明显,铜模内径2mm时,亚快速凝固AZ91+2wt%SiC(μm)细化效果最好。微米SiC颗粒促进铜模快冷AZ91合金异质形核,随着凝固过程进行,多余SiC颗粒被推移到晶界处,钉扎晶界阻碍初生晶粒长大,从而合金组织更加细小弥散。并且微米SiC参与以及铜模内径的降低,快冷镁合金显微硬度得到显着提高,其中当铜模内径2mm,微米SiC含量2wt%时,硬度值高达146Hv,相比铸态提高92%。纳米SiC颗粒参与下镁合金显微组织明显细化,当纳米SiC含量在1wt%时,铜模快冷合金平均晶粒尺寸细化至5μm,细化效果明显优于微米SiC参与下的快冷镁合金。纳米Si C颗粒在细晶组织中,一方面在晶体内部提供异质形核,另一方面出现在晶界边缘钉扎晶界阻碍晶粒长大。固溶处理实验表明,保温2h,320℃、370℃时快冷镁合金不完全固溶,400℃时处于完全固溶状态。微米SiC颗粒参与,400℃固溶处理保温时间由2h延长到8h,亚快速凝固AZ91+2wt%SiC合金平均晶粒尺寸由13μm仅增加到22μm,高温条件下镁合金晶粒异常长大得到有效抑制。微米SiC颗粒的存在,其对高温晶界迁移过程中的钉扎效应,进一步提高了快冷合金组织热稳定性。细晶镁合金经固溶处理,晶界处离异共晶β相消失,合金硬度值下降。但亚快速凝固AZ91+2wt%SiC合金经400℃+8h固溶处理后,组织中析出β-Mg17Al12沉淀相,提高了合金平均硬度值,最高可达111Hv,比同等条件下未添加微米SiC颗粒的AZ91合金提高了63.2%。(本文来源于《南昌航空大学》期刊2017-06-01）
杨雄飞[6]（2017）在《性能卓越的纳米级超细晶组织钢材》一文中研究指出市场对钢材性能改善的要求不断提高，促使钢铁企业不断通过优化合金成分设计和热机械处理工艺来强化汽车和工程用钢铁材料微观组织控制。本文讲述了具有纳米级超细晶组织汽车和工程用钢铁材料的微观结构控制及相关的表征。本文介绍了关于奥氏体应变诱导析出相控制、相间析出强(本文来源于《世界金属导报》期刊2017-03-14）
胡传彬,黄程毅,赖仕祯,徐燕萍,任月路[7]（2016）在《冷变形及热处理制度对5182铝合金薄板细晶组织的影响》一文中研究指出采用66%和80%冷变形量的5182铝合金薄板进行340℃~500℃高温快速退火及240℃~440℃长时退火试验。结果表明,大的冷变形量有助于试验合金的细晶强化,退火温度对其初次再结晶晶粒尺寸影响较小,高温退火有助于提高伸长率。大变形量的5182铝合金冷轧薄板应采用短时保温快速退火的方式防止初次再结晶晶粒长大,保证晶粒尺寸分布的稳定性。(本文来源于《轻合金加工技术》期刊2016年10期）
D.FULORIA,S.GOEL,R.JAYAGANTHAN,D.SRIVASTAVA,G.K.DEY[8]（2015）在《低温多向锻造锆-4合金的力学性能和超细晶组织演化（英文）》一文中研究指出研究低温(77K)多向锻造锆-4合金累积应变为1.48,2.96,4.44和5.91时的力学性能和组织演变。通过万能拉伸测试和维氏硬度实验测得多向锻造合金的力学性能。相对于原始合金,当锆-4合金变形的累积变形为5.91时,其极限抗拉强度从474MPa提高到717MPa,维氏硬度从HV 190提高到HV 238。然而,由于锆-4合金的低应变硬化,其延展性显着降低(18%~3.5%)。变形合金强度和硬度的提高是因为多向锻造引起的晶粒尺寸效应和高的位错密度。采用光学显微镜和透射电镜表征变形试样的显微组织演化。当累积应变为5.91时,经12次多向锻造后合金的微观组织演化主要是超细晶的形成,其平均晶粒尺寸为150~250nm。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2015年07期）
朱海涛,吴青松,秦伟健,臧传胪,高超[9]（2014）在《690合金传热管内外壁“细晶”组织的成因及控制》一文中研究指出分析了冷轧变形量、脱脂质量、热处理保护气氛、中间品原始组织等对690合金传热管光亮固溶热处理组织的影响。分析认为:内外壁再结晶形核率的差异是导致690合金传热管内外壁出现异常"细晶"组织的根本原因;通过改变热处理气氛、增大冷轧变形量、改善脱脂质量等手段,可有效消除光亮固溶热处理后690合金传热管内外壁的"细晶"组织。(本文来源于《钢管》期刊2014年06期）
詹美燕,张卫文,张大童[10]（2011）在《累积迭轧焊制备超细晶组织Mg-Al-Zn合金薄板(英文)》一文中研究指出采用累积迭轧焊(ARB)工艺制备超细晶组织AZ31镁合金薄板。实验结果表明,进行 3道次ARB变形后,AZ31板材晶粒显着细化,平均晶粒尺寸约1.3μm,呈等轴状,材料组织均匀,没有发现孪晶。采用EBSD技术观察组织演变和晶粒的取向差。ARB变形过程中的晶粒细化可归因于累积应变诱导的晶粒细化、累积应变强化回复和再结晶以及ARB变形过程中复杂的界面和剪切应变分布。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2011年05期）
细晶组织论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
通过累积迭轧技术对TC4合金进行超细晶组织的制备,考察了TC4合金的热变形特点以及迭轧工艺窗口,研究了迭轧工艺参数和热处理制度对迭轧板材界面结合和微观组织的影响。结果表明,TC4合金的应力-应变曲线表现为动态回复特征,热模拟时在较高加热温度(≥700℃)和低应变速率(≤0.1s-1)下能够实现强烈塑性变形。对TC4合金进行迭轧界面的防氧化处理后,并在加热温度为720℃、轧制速度小于0.5m/s时,获得良好的结合界面和板材质量。累积迭轧变形过程是α/β协同变形和剪切变形综合作用的结果,组织中存在拉长的条带组织以及大量的剪切带。随着迭轧层数的增加,条带组织的间距逐渐变小,同时剪切带组织逐渐增加,在迭轧16层(变形量为93.75%)后条带间距为245 nm。热处理过程中随着加热温度的增高,溶质扩散和再结晶过程促进了界面结合并最终与基体保持一致。迭轧16层的TC4板材在700℃/60 min的热处理过程中能够实现完全再结晶,获得晶粒尺寸为300～600 nm的超细晶组织。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
细晶组织论文参考文献
[1].胡威威.新型Mg-Y-Nd-Zr合金超细晶组织制备及工艺优化[D].贵州大学.2019
[2].王点,李仲洋,彭武贤,陈逸晖,刘国怀.累积迭轧TC4合金超细晶组织的制备[J].稀有金属材料与工程.2018
[3].蔡明伟,骆仁智,刘义.QStE500TM高强细晶组织钢和成形性能的研究[J].浙江冶金.2017
[4].邹东利,路超,肖大武,何立峰,刘炎.贫铀冲击载荷下转变带内部超细晶组织研究[C].中国核科学技术进展报告（第五卷）——中国核学会2017年学术年会论文集第8册（锕系物理与化学分卷、同位素分卷、辐射研究与应用分卷、核技术工业应用分卷、核农学分卷、核医学分卷）.2017
[5].殷海眯.碳化硅颗粒参与下快冷镁合金细晶组织制备及热稳定性研究[D].南昌航空大学.2017
[6].杨雄飞.性能卓越的纳米级超细晶组织钢材[N].世界金属导报.2017
[7].胡传彬,黄程毅,赖仕祯,徐燕萍,任月路.冷变形及热处理制度对5182铝合金薄板细晶组织的影响[J].轻合金加工技术.2016
[8].D.FULORIA,S.GOEL,R.JAYAGANTHAN,D.SRIVASTAVA,G.K.DEY.低温多向锻造锆-4合金的力学性能和超细晶组织演化（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2015
[9].朱海涛,吴青松,秦伟健,臧传胪,高超.690合金传热管内外壁“细晶”组织的成因及控制[J].钢管.2014
[10].詹美燕,张卫文,张大童.累积迭轧焊制备超细晶组织Mg-Al-Zn合金薄板(英文)[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2011
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